close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

12

код для вставкиСкачать
Министерство
высшего
и среднего
образования
Красноярский
АЛГОРИТМ
РАСЧЕТА
работам
РСФСР
политехнический
ЧЕРВЯЧНЫХ
Методические
по контрольным
специального
1988
ПЕРЕДАЧ
указания
и курсовому
Красноярск
институт
проектированию
Мипиогерстьо выспего и среднего специального образования
РСФСР
Красноярский политехнический институт
АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Методические указания
по контрольный работай и курсовому проектированию
для студенгов специальностей 12.01,12.О?,12.04,12.05,I5.0S
беаогрывной формы обучения
Красноярск 1988
УДК-621.P33.58.001.24:681.3(07)
Алгоритм расчета червячных пъредач. Мелодические указания
по контрольным работай и куроовону проектированию для студентов
специальностей 12.01, 12.02, 12.04, 12.05, 15.05 безотрывной
форш обучения/ Сост. В.О.Титозская, М.П.Гояовин; КрПИ,- Красно­
ярск, I9S8-- 28 с.
Печатается по решению редакционно-издательского совета института
(о^
Красноярский политехнический институт, 1988
Редактор И.И.Вейсова
Корректор А.А.Гетьиая
Подя.в печать IS,I0.IS88. Формат 60x84/16. Буиага мн.Е 3»
Оусетнся печать,Усл.печ.л.1,75.Уч.-изд.л.1,75.Тираж 300 акз.
Заказ 1013. Бесплатао.
Отпечатано на ротапринте КрПИ
660074,Красноярск,ул.Киренекого,26
Предлагаемые алгоритмы расчета червячных передач пред­
назначены для "ручного" счета, в результате которого может быть
получен один вариант размеров червячной передачи, Для обеспечения
возможности выбора наиболее рационального варианта необходим
повторный счет с изменяемыми дачными. Изменяют, например, переда­
точное число в кинематическом расчете привода, когда рассматри­
вается несколько вариантов подбора электродвигателя, либо способ
получения заготовки для червячного колеса (центробежный, в ко­
киль, в землю), обеспечивающий разные механические свойства ма­
териала.
Оптимизация возможна по габаритным показателям.
Работа значительно ускорится, если ислольговать для этих
целей ЭВМ /3/. В контрольных работах "ручной" счет одного вариан­
та обязателен.
I. Типы червячных передач
У червячных передач намного выше,чем у зубчатых цилинд­
рических и конических^такие показатели как редукция в одной сту­
пени (до 63).нагрузочная способность, плавность и бесшумность
вращения. Но КПД и долговечность червячных
передач ниже. йследствик интенсивности тепловыделения из-за низкого КПД, как правило,
возникает необходимость в дополнительном охлаждении. Для умень­
шения вероятности повреждения зубьев колесо изготавливают в боль­
шинстве случаев из дефицитных цветных сплавов. Таким образом,
применение червячных передач целесообразно при малых и средних
мощностях привода а диапазоне передаточных чисел от 8 до 63.
Передаточное число червячной передачи выбирав из ряда:
8,9,10,11,I2,2,5,I4,I6,I8,2G,22,4,25,28,3I,5,35,5,40,45,50,63.
По форме образующей различают цилиндрические (рис.1) и глобоиднне червяки (рис.2).
В зависимости от формы профиля витка цилиндрические чер­
вяки подразделяют на архимедовы, конволютные, эвольвентные, с
вогнутым профилем витков. У архимедовых червяков, имеющих согласно
СТ СЭВ 266-76 обозначения Л А, профиль витков в осевом сечении
очерчен прямыми линиями. Из-за сложности профиля круга их на
подвергают шлифовке.
Конволютный .червяк.', типа <?Н1 имеет прямолинейные очерта­
ния боковых сторон в нормальном сечении витка, а типа УН ? - в
чормядььом сечении впадины. Конволютнне червяки шлифуют плоским
круг ом. Эвользентные червяки Z1 имеют эвольвентный профиль витков
в сечении и овладеют наибольшей нагрузочной способностью (по
сравнению о рассмотренными). Их применяют только шлифованными.
Самой высокой нагрузочной способностью и равнопрочностью витков
и зубьев отличаются червячные передачи с вогнутым профилем резь­
бы ЛЬ . Аа-за. неосвоенности процесс а изготовления такие червяки
применяются редко.
Несущая способность передач с глобоиднш червяком (рис.2)
в 1,5 раоа выше, чем аналогичных передач с цилиндрическим червя­
ком. Это обусловлено бо.ньиим числом зубьев червячного колеса,од­
новременно зацепляющихся с червяком, и лучшими условиями образова­
ния масляного слоя в зацеплении, таж как контактные линии распо­
ложены под большим (близким к 90°) углом к вектору скорости, а
форма соприкасающихся поверхностей благодаря небольшой разнице в
их кривизне обеспечивает выгодную форму масляного клина и низкие
контактнае давления. Однако компактность глобоидных передач при­
водит к теплонагруженности, что увеличивает размеры валов и под­
шипниковых узлов. Достоинства этих передач реализуются только
при высокой точности изготовления и монтажа. Глобоидныв передачи
целесообразно применять при d > 100 мм.
w
2. Выбор материалов червячной пары
Материалы червячных пар должны обладать антифрикционными
свойств ами, хорошей прирабатываемостью и повышенной теплопроводимоетью. Как правило, используются пары "сталь-бронза" и очень ред­
ко "сталь-чугун".
Червяки, как более нагруженный элемент, выполняют из ста­
ли. Червяки тяжелонагруженных быстроходных передач изготавливают
из сталей 2СХ,18ХГГ,15ХФ с цементацией и закалкой до твердости
НРС 56-63. После закалки червяки шлифуют и полируют.
В передачах, рассчитанных на менее интенсивную эксплуата­
цию, используются червяки из среднеуглеродистых сталей типа 40Х,
35ХГСА,40ХН,40ХШ. При этом витки закаливают при нагреве их ТВЧ.
Финишная обработка в этом случае - шлифовка.
Критериями при выборе материала червячного колеса служат
скорость скольжения в зацепленич и интенсивность эксплуатации пе­
редачи, которую можно определить по коэффициенту эквивалентности;
Таблица I
Группа
la
16
2а
Материал
Коэффициент
Спбсоб
отливки
BpOIOHIM
1,05
Ц
BpOIOM
1,0
Бр05Ц5С5
БрА10Ж4Н4
БрАЮЖЗМЦ1,5
БрА9ЖЗЛ
26
3
ЛЦ23АЖЗМЦ2
0,95
0,9
0,85
0,80
0,80
Механические
свойства,МПа
285
165
К
275
200
3
230
140
Ц
220
90
К
200
90
3
145
80
Ц
700
460
к
650
420
к
550
360
3
450
300
ц
530
245
к
500
230
3
425
195
ц
500
330
к
450
295
3
400
260
СЧ18
0,5
3
355
СЧ15
0,5
3
315
СЧ12
0,5
3
280
Принятые обозначения :
Ц - центробежная отливка;
К - литье в кокиль;
3 - аалинка в землю.
-
Обозначения здесь приняты по графику нагружения (рис.3)'
kin
11.#
Рис.3
Ориентировочно скорость скольжения может быть найдена
по эмпирической сависимости:
= 3.8 ю '*(р,
• и •п')'
/л
)
( 2 )
где мощность выражена в кВт.
Материалы червячных колес условно разбиты на 3 группы:
I - оловянистые бронзы; 2 - безоловянистые бронзы; 3-серые чугуны. Их механические характеристики приведены в табл.1. Рекомен­
дации по выбору группы материалов по
и К даны в табл.2.
При выборе группы материалов для передач, работающих в
повторно-кратковременном режиме, вместо КЕ используют произведение
КЕ-ПВ.
Таблица 2
£
if ас , /°
м
Рекомендуемая группа материалов при КЕ
(или КЕ-ПВ)
0,8
>4
4-3
3-2
< 2
1а
1а
16
2а
0,6-0,8
0,4-0,6
0,4
1а
16
2а
26
16
2а
26
3
16
26
3
3
3. Расчет червячных передач с цилиндрическим
червяком
К основным параметрам червячной передачи относятся меж­
осевые расстояния^, передаточное числом , модульт, число
зубьев к о л е с а , заходность червяка^/, коэффициент диаметра
червяка $ , углы подъема витка червяка ^' и J^r, длина нарезан­
ной части &f и ширина венца червячного колеса $е , причем переда­
точное число входит в исходные данные, остальные определяются
расчетом, по критерию контактной выносливости (для оловянистых
бронз) или по условию отсутствия схватывания между поверхностями
витков червяка и зубьев колеса.
Расчеты ведутся по алгоритму, представленому на рис.4.
Обозначения входящих величин даны в приложении. Иеход11ыми данны­
ми к расчету служат передаваемая мощность РркВт, частота вра­
щения червяка/?/,об/мин, передаточное число U , срок службы
/ло ч, параметры нагружения - коэффициенты I,J.,к,Х,у,Z
.Пос­
ледние определяют по циклограмме нагружения (рис.3), которая входит
в задание на контрольную работу или курсовой проект.
В расчете используются дополнительные сведения о шеро­
ховатости боковых поверхностей витков червяка (шлифованные или
нешлифованные) и характере работы передачи (реверсивная или нет).
Ими студенты задаются с учетом следующих рекомендаций:
1. Если витки червяка подвергают цементации с закалкой или
•закалне при нагреве ТВЧ, их боковые поверхности обязательно шли­
фуют.
2. При использовании улучшения витки можно не шлифовать.
Реверсивность передачи определяется характером работы
исполнительного механизма (звена). Например, для конвейеров ха­
рактерно движение ленты,цепи, каната в одну сторону, для механиз­
ма поворота крана - вращение в обе стороны.
Выбрав материал червячной пары и назначив термообработку
червяка, определяют допускаемые напряжения &нр, 6" р, б при, <5%рм
операторам с б по 45 (рис.4).Приведенные формулы справедливы тог­
да, когда зона зацепления постоянно находится в масле. В против­
ном случае значения допускаемых напряжений необходимо уменьшить
на 15^, т.е. внести поправку и рассчитанные значения допускаемых
напряжений умножить на 0,85.
Стандартные значения ьежосевого расстояния цля червяч-
п 0
Р
Выбор
материала
холеса
BhtSop мате
\риала шеса\
/юта<й>.£
Определение
6% б}- па
madjr. /
fepes?^
Нет
Цементобану
tj
Определение
—{допускаемых
шмтактмык " ''
{напряжении
1Я
г
л
Мет
\оГ\
J6,
Рис. 4
Рис. 4. Прпдо л»<е"ие
оеберсибна
39-
r
(-40 f~
Нет
Т/пределение
^максимальных
Хоопцсхавмык,
Хнапряжении
•4/ .
'ГруппФ^ Нет
г42-
л So целого :а
°нр
1
—?а
ж С.!'/
.43-1
Окрцелшьйи,
до алижайие-
Нет
Нет
Пршямь
следующее
значение из
ряда vac./?
J
г& -*
Округлит /п \
стандартного
$нснения(с. /9-)
тбО.
Л
финягъ игяоЦ
унаго ряда
r-6i-
т
Ш
Ш
6
-7/3&/фа/п<ь
Ррг/имт фу-\
гг>езначение
т или Q или
/а .—»
г
•
Wurm(q fix.)
&5'-~.
г
Нет
г-66
flpaScpm
~\ контактных,
напряжений
far
.mHbJvw-Tiiпо
1рун$ть мед,
Значение
ш сюидартн.
pstdag:.?? }
^F~J—.—
r
{•Уточнить
Wnpno мераупорам£4-£1
r-S3—^~
О по та£л.6\
Принять прь-
хал
flpaSepm
Ласчет
усилий €
хзщепленыи
He/it
wau"
#ьшосли$осту
Щ/ющее ^тче\
ffue/ni/icrciM-\
Определение
eeommp.
nctpatier
nS4
Принять
aieayoutee
ма&ние т
Рис. 4,Йродолжение.
\06
hi.
rfent
i 'noma£o~t\
t
Округлить
целого
T^h^s* "jf
* счета
Q Гонец
j
ншс редукторов по ГОСТ 2144-76: 40, 50, 63, 80, 100, 125, 140,
160, 180, 200, 224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 580,630 мм.
Расчетные числа зубьев червячного колеса округляют до
целой величины из рядов:
1) основного: 32,(36), 40, (45), 50, (56), 63;
2) дополнительного: 31, (35), 39, (44), (46), 48, 49, 51, 52,
(55), (57), (58), 61, 62 , 64 , 65.
Предпочтительны значения Хг не в скобках. Величину
уточняют после определения модуля, коэффициента диаметра червяка
ф и проверки коэффициента смещения X .
У червячных колесстандартнымявляется торцевой модуль.
Его выбирают из ряда (СТ СЭВ 267-76):2; 2,5;3; 3,15; 3,55; 4,5;
6;6,3; 7; 8; 10; 12; 12,5; 18; 20; 25 мм.
В целях ограничения номенклатуры инструмента стандарти­
зированы значения коэффициента диаметра червяка ^ (СТ СЭВ 267-76):
6,3; 7,1; 8; 9; 10; 11,2; 14; 17; 18; 20; 22,4; 25.
Предпочтительное сочетание ряда параметров основного
ряда червячной передачи по ГОСТ 2144-76 приведено в табл.3 при
межосевом расстоянии из рядаХлЮ.
Таблица 3
и
8
10
12,5
16
20
X*
4
2
*г
32
40
50
32
40
8
10
12,5
в
10
и
х,
Хг
9-
25
31,5
40
50
53
t.
50
32
. 40
50
63
12,5
8
10
12,5
16
л
I
Если использовать основной ряд передач не удается,
следует применить комбинацию Л ^ и передагрочного числа U из ря­
дов/?* 20. Для U - 8, 9, 10, И , 12, 14, 18, 20, 22, 25, 28, 32,
36, 40, 50, 56. 63. Для О*- 40, 45, 50, 56, 63 , 71, 80, 90, 100,
110, 125, 140, 160, 180, 200, 220, 250, 320, 360, 400, 450, 500,
560, 630 мм.
Пригодность вычисленных (или принятых) параметров чер­
вячной передачи проверяется расчетом на контактную (операторы
67-77) и изгибную(операторы 78-84) выносливости. Если в результа­
те расчета окажется, что действующее напряжение больше допустимого.
то следует принять другое значение либо межосевого расстояния
(для проверки контактной выносливости), либо модуля (для провер­
ки по изгибу), определить новые размеры червячного колеса и чер­
вяка и повторить проверочные расчеты. Необходимый справочный ма­
териал для этих расчетов дан в табл. 4,5,6.
Статическую прочность зубьев колеса при действии мак­
симальных кратковременных нагрузок (пусковых моментов двигателя)
проверяют в блоке операторов 85-89.
Таблица 4
Скорость скольжения,
м/с
Степень точности
<
< 10
7
8
8
2
9
> Ю
6
Таблица 5
8
1
Коэффициент деформации червяка & при д.
14
16
20
10
12,5
108
72
57
47
2
4
86
70
176
140
122
154
121
98
225
171
137
248
197
157
Таблица 6
Значения коэффициентаAV при££*,м/о
6
8
4
2
Степень
точности
I
6
7
8
9
1,01
1,02
1,01
1,01
1,03
1,05
1,04
1,05
1,02
1,03
1,01
1,03
1,04
1,06
1,06
1,07
10
1,07
1,08
1,08
1,12
1,06
1,07
1,07
1,09
Таблица 7
Длина нарезанной части червяка
%1 =1 или 2
ЛУ *4
t
<£*(Ю,5+0,ОЭЛ ) т
-0,75...-0,25 /,-(8 + 0,06 Л
)т
//=(9,5+0,09 Л
)т
-0,25...+0.25 /,=(11+0,06 Х
л
)т
4 =(12,5*0,09 Z,
)т
^ - ( 1 2 + 0,1 Х
)т
^/=(13 + 0,1 Х
)т
-I...-0.75
/,-(10,5+0,06 X )m
г
+0,'75...Л
л
г
е
Расчет червячной передачи эаверяавтвя выделением гелметрических размеров червяка и колеса (операторы 90-101).исполь­
зуя данные табл.7.
4. Расчет червячных передач с глобоидным
червяком
Особенности зацепления глобоидных передач приводят к не­
большим напряжениям в точке контакта. В связи с этим применение
высокопрочных материалов необязательно. Для червяка оптимальной
является твердость поверхности витков Нняс 32-35, которая обес­
печивается соответствующей термической обработкой. Материал для
червячного венца выбирают по скорости скольжения. Лучшим материа­
лом для них служит бронза BpOIOHISI. Ее и BpOIOSI применяют при
Йк>10 м/с, при£й«-< 10 м/с - Бр05Ц5С5, БрА9ЖЗЛ, ЛЦ20А613Мц2;при
Ц <1,2 м/с - Сч15, Сч18, Сч28.
Ведущим видом разрушения глобоидных передач являются из­
нос, заедание. Возможна поломка зубьев колеса. Несущая способность
их ограничивается износостойкостью зубьев червячного колеса,кото­
рая лежит в основе разработанной методики расчета (рис.5).
К исходным данным к расчету помимо тех, которые нужны для
червячной передачи с цилиндрическим червяком, добавляются сведе­
ния о ?ипе передачи (модифицированная или нет) и условиях работы
ее.Последнее учитывается коэффициентом Кр (табл. .!).
к
Таблица 8
Режим работы
Непрерывная работа с перегрузками
до 200£
Непрерывная работа с перегрузками
до 1255?
Непрерывная спокойная работа без
толчков
Периодическая работа при спокойной
нагрузке
Коэффициент режима
эксплуатации Кр
1,35
1,20
1,0
0,8
По критерию износостойкости зубьев червячного колеса при
проектировочном расчете определяют межосевое расстояние с учетом
/7роек/пире
расчет
\ru/t передащ
ЗыЗор материала
vepSswHOW колеса г-ЮJ2170i-40<.
/Г
sffepedavtf^pkffr
r-4-Л
ды$ор мате\риала колеса
(си. с )
Г-/3Олределение
з /ре-ерг<пШ\
л
Определение
1 допускаемых
напряжений
&ы&р коэфхрициентабКи
Л/о ш raSn.ifi
НОЯ7
Но-
r
£
1
\OKpyjyiu№Ctw
Роаяшкайшего
большего.
Рис. 5
Л
©
.
£ff0.5tt +c*
+n*t;
z
Выбор 2,
и Я по
табл. 9
г
-fiat
££~—X
df,*2(a„£ }
fl
уРасчет
Хгеометричеасих
параметров
Г-/04г 2а«, ~d
я
dfoutfJuX,-
t
Я-J
Г
Округли/т оо
KafOJdf,
£2—I
7>p"d,sia2f\
r-30
r
целого числа
во/бор h,
г
/4_Д-_—
в-P.Sm
~ 5
Проверка.
У 6,2Md,m
=
выбрать
степень точ­
ности по
табл. 4 i
КПД
Y3&
tgffof)
1
-35
!
.7
-36 •
\/7ро6ерочнь:е
расчеты
Принять
следующее
значение йи,
= п
•44-
=0,364 P
tl
38
Г
x-46-
F ~Fat *
Ct (cH.cXi)
t
w
-47-
.44 X
быбрать
Крлорис. 6
Iveixmngpal
I метроо I
I
P'.-i?. 5.Окончание
Определение
усилий ё
зацеплении
режима эксплуатации и принимают стандартное. Стандартные значения
межооевого расстояния по ГОСТ 9369-77 соответствуют этому парамет­
ру для червячных передач по ГОСТ 2144-76 и приведены ьа с.17
Число зубьев колеса и заходов червяка выбирают по табл.9,
Таблица 9
и
10
11,2
12,5
14
16
18
20
*г
40
35
37
42
48
35
40
!*
4
3
3
3
3
2
2
22,4
25
28
31,5
31,5
40
45
*t
45
50
56
63
35
40
45
и
2
2
2
2
I
I
I
50
56
63
71
80
90
50
56
63
71
79
91
I
I
I
I
I
I
Межосевое расстояние является исходным для геометричес­
кого расчета передачи (рис.5, операторы 19-30), регламентирован­
ного ГОСТ 17696-80. Необходимый справочный материал для этих
расчетов помещен в табл.10,11.
__________________
а*,
40
50
63
80
100
125
140
160
180
200
Таблица 10
ft
16; 18
20;22,4
25; 28
31,5;35,5
4Q;45
50; 56
50; 56
56;63
63;71
71; 80
10
12
16
20
25
32
36
40
45
50
aw
224
250
260
315
355
400
450
500
560
630
x Предпочтительнее меньшие значения (£(
d *.
«г
t
Л
80;9
90; 1 О
100;112
II2;I25
I25;I40
140;160
160;180
I80;200
200.-224
224;250
56
63
71
80
90
100
по
125
140
160
(О CO Л1 4» tO
N Й И
CM Ю
lO
Ю
Ю
oaM^wCMSMCMCMcO£OCO' #' tflOiOtOtOIN
,
,
to
Иг
ж
о.
N
в
* »
_
о н «
н с ч п П ' С О Ю Ф М О Ф н н н
^ f e m o N
(-< ь-t n CM CM
CD
Ю
CM t 0
CM Ю
Ю
4f
Ю 1Л
to
Ю
Ю £S 00
CO W Ш tO Ю Ю
H 0 1 N f l ^ l O < 0 > ( ( ) 0о) Mн H w
H H<t нl oй mWo
*4
8
CO см
О !~i н
«о
СО
N1 см ем
If
5'
81
№
N Ю CO
О w и м W Ы* <4 N to П П *
8
i
1«*
"Ф
ю <о
N
СМ Ю
Ю
Ю,
W
^ ». « о ь of*
УЗ ш о N ю со
?>C0CI*(--4lt--t»"-ll--tWf-tCMCMCMCM
ю со N Я
Ю
Ю
Ю
• «
#.
—
. - СМ СМ СМ «• «
Г О е 0 ч | ' Ф Ю 1 О < 0 < 0 2 > СО OI
см со «О «Э Ю
w to
О н W
ю со о
CV N W
СМ О?со •># <о сСМ
ю
,
с\г «8 «о
1
н
ю
«Г
ю см ю
ю
,
ю
ю
_ О
и к W Ctt П C T S ^ r f t O t O t O t O D (D Cft н
CM
O H N 4 4 0 C O O w ю со
CO t f « t e < 0 № M
w н н w н «
CM CV CM
см «о
oo to
В;
н W ftt
njo
to
Ю
«
to со ю
см cv см со 4 i . * l O l O * i 0 ( 0 V < 0
_
О
н
CO N
W CO
м CM
н
CM
со
со
О м CM CO
Oi н н н н
Ю Й Ш О м « г Г Ю С 0 О С у Ю
>-IHt-tl—(HnCMCMCM
CO N tO О tO
w w n •* <f
H H H H H C \ j C \ i W C \ J c 0 t 0 ^ t t l t O f l
,
I
н
w tp
CO CO
CM CO •># tO С- C» О м Ш ^ Ю Ш О М ю CO CM tO о
H H t - 4 H I - « ! " - l C M C M см см со со
uO CO
ю
ю
ю
_
О н N 14 tf
см cv' со *Ф ^ О Ю Ю й М В Ф м н н н н
:2j
<3
Н
н
,
Рис. б
Проверочным расчетом контролируют выполнение условия проч­
ности зуба колеса по напряжениям среза в опасном сечении у осно­
вания зуба (операторы 35-38). Для бронзы дополнительно проверяют
условие отсутствия пластических деформаций на зубз червячного ко­
леса (операторы 39-43).
Если проверочные условия не выполняются,следует принять
другое значение межосевого расстояния х расчет повторить, начиная
с оператора 17 (рис.5).
Заканчивается расчет определением усилий ь зацеплении.
Литература
1. Зубчатые передачи: Справочник /Под ред. Е.Г.ГинзбургалИ.;
Машиностроение,1980.-335 с.
2. Проектирование червячных передач? Методич.указ ./Сост. М.П.Головин, В,О.Ти5;овская; КрПИ.-Красноярск, 1987.-32с .
3. Расчет червячных передач на ЭВМ: Методич. упаз./Сост.В.0,Тктовская, Ы.П.ГОЛОЕИН, А.Д.Баран; Kpffll.-Красноярск,1Э88.-32с.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Принятые обозначения
а) Расчет червячных передач с цилиндрическим
червяком;
Р/ - мощность на червяке, кВт;
л, - частота вращения черЕяка, об/мин;
и - передаточное число;
t,J,k,x,y,% - коэффициенты по циклограмме (рис.3);
%г, Иск - предварительная и уточненная скорости скольжения,м/с •
Су/ - поправочный коэффициент при выборе материала
червячного колеса;
&нр,&нр- допускаемое контактное напряжение,МПа;
Ян, Я? - промежуточные коэффициенты;
Nfi£,Nfc- приведенное число циклов перемены напряжений;
KHL.fct. - коэффициенты долговечности;
&rp,6f:b- допускаемое изгибное напряжение,МПа;
&ири,6/рм- максимальное допускаемое контакное и кэгибное
напряжение;
7} - .вращающий момент на валу червячного колеса.Нм;
О'п , ^предварительное и принятое значение межосевого
расстояния, мм;
- число заходов червяка и число зубьев колеса;
т',т - предварительное и принятое значение модуля, мм;
~ предварительное и принятое значение коэффициента
диаметра червяка;
Х„ - предварительное и принятое значение коэффициента
смещения:
<Р> tm ~ У
подъема винтовой линии червяка по делительно­
му и начальному диаметрам, град;
6
- коэффициент жесткости червяка;
- коэффициент неравномерности распределения нагрузки
по длине зуба колеса;
K
- динамический коэффициент;
6н,вр - рабочее контактное и изгибное напряжение,Mia;
J>
~ угол трения, град;
q
- КПД передачи;
Fit, Ftt- окружное усилие на червяке и колесе,Н;
Ftf, Fit - радиадььоа усилие на червяке и колесе,Н;
а
г о л
v
Z7
Продолжение прил.
&/,fvi - осевое усилие на червяке и колесе,Н;
YF - коэффициент формы зуба;
®нн,&рм - наибольшее изгибное и контактное напряжение,возникающее
при действии максимальных нагрузок, Мпа;
Ф, &г - делительный диаметр червяка и колеса, мм;
dft<dft - диаметр впадин червяка и колеса,мм;
dam - наибольший диамзтр колеса, мм;
Ra,Rf - радиус выемки на венце червячного колеса по вершинам
зубьез и впадин, мм;
it ,it - длина нарезанной части червяка и ширина венца,мм.
б) Расчет червячных передач с глобоидным
червяком .*
- коэффициент режима работы;
- кинематический коэффициент;
- коэффициент формы зацепления;
коэффициент материала;
- расчетный обхват;
- половина расчетного обхвата,град;
рабочее и допускаемое напряжение среза, МПа;
Кк
Кл
Км
Кс
%
А
hat,
С
Я*
е
- рабочая высота зуба колеса,мм;
- высота головки витка червяка и зуба колеса.мм;
радиальный зазор;мм;
- радиус переходной кривой ножки витка червяка и
диаметр профильной окружности, мм;
-
зуба колеса,мм;
радиус притупления головки витка червяка.мм;
длина нарезанной части червяка.мм;
угол фаски червяка и колёса,град;
глубина и высота среза концов витков червяка.мм?
площадь среза в опасном сечении зуба и колеса.мм^;
Остальные входящие величины тс же» что к в расче­
те червячных передач с цилиндрическим червяком.
Содержание
1. Типы червячных передач
3
2. Выбор материалов червячной пары
б
3. Расчет червячных передач с цилиндрическим червяком
9
4. Расчет червячных передач о глобоидкым червяком
19
Литератур*
25
Приложение
26
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
6
Размер файла
1 667 Кб
Теги
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа