close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

1804.Решение проблем эксплуатации подводных скважин

код для вставкиСкачать
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМ
ЭСПЛУАТАЦИИ
ПОДВОДНЫХ СКВАЖИН
K. R. Newman, NOV CTES, C. Overstreet, Сudd Energy Services и P.Beynet, ВР
Использование динамических моделей для проведения FEA анализа продольного изгиба труб при
спуске их под давлением (при помощи стального талевого каната) в подводные скважины без водоотделяющих колонн помогает выбрать требуемую конструкцию насосно-компрессорных труб,
приспособленных к различным скважинным условиям
Для решения задач спуска насосно-компрессорных труб в подводные скважины был разработан и использован метод расчета
динамических характеристик с
помощью анализа конечных элементов (finite element analysis
– FEA). В этой статье суммированы теоретические положения и
документы, относящиеся к двум
случаям: 1) продольному изгибу
трубы (или компоновки низа бурильной колонны (bottomhole assembly – BHA) в процессе спуска
в скважины и проталкивания под
давлением через пакер и 2) спуску талевого каната с борта судна
в подводную скважину для выполнения каких-либо работ.
Когда труба или ВНА спускается под давлением в скважину, то
для проталкивания через пакер необходимо прикладывать большие
сжимающие силы. Эти силы часто
приводят к продольному изгибу
трубы в находящемся на палубе
оборудовании. Для предотвращения чрезмерно большого изгиба,
как правило, используются направляющие устройства. Повреждения происходят в основном в процессе спуска пакеров под давлением в скважины. По это причине была разработана модель
расчета максимального изгиба и
напряжения в каждой трубе или
узле ВНА.
Затраты на вмешательство, осуществляемое в подводные скважины непосредственно с борта судна или платформы, значительно
ниже, по сравнению со спуском,
осуществляемом с использованием
буровой установки. Относительно
того, как будет вести себя талевый
канат под влиянием океанских течений, особенно в процессе выполнения операций, которые требуют
точного контроля силы/смещения
(например, операции, выполняемые с помощью яса) возникает
много вопросов. Океанские течения становятся причиной значительных поперечных смещений
талевого каната. Если происходит
внезапное изменение натяжения
талевого каната на поверхности,
то будет ли это натяжение передаваться по талевому канату в скважину? Будут ли движение талевого
каната и изгиб его в воде абсорбировать это изменение натяжения?
Будет способен оператор на борту
судна или платформы с помощью
своего указателя натяжения талевого каната на поверхности определять, когда «выстреливается» яс
или когда извлекается пробка? Как
должны корректироваться измерения глубины в случаях смещения
талевого троса? Если происходит
вертикальное перемещение судна,
то насколько будет перемещаться
вверх и вниз в скважине спускаемый на талевом канате инструмент?
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ
ПРЕДПОСЫЛКИ
К. Ньюман описывает теорию
FEA, которая была использована
при расчете анализа статических
характеристик [1], а И. Смоллей
показал, как эта теория применяется вместе с конечно-разностной
схемой [2]. Модель FEA используется при каждом временном шаге
с учетом динамических сил, и, таким образом, формируется динамическая модель.
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№3 • март 2008
В случае продольного изгиба
труб или ВНА при спуске их в
скважину под давлением в начале спуска они находятся в строго вертикальном положении и
центрируются в лубрикаторе/
противовыбросовом превенторе
(blowout preventer – BOP) или
противовыбросовом оборудовании другой конструкции. Труба
может потерять продольную устойчивость в такой конструкции,
и приобрести любую форму изгиба. Труба может изогнуться по
спирали в любом направлении,
поэтому ее продольный изгиб
может начаться в любом положении при вращении вокруг этой
конструкции и т.д. Из-за возможности возникновения различных видов прогиба трубы трудно
обеспечить сходимость решений
статического FEA анализа продольной устойчивости. Однако
если статический анализ трубы
выполняется до прикладывания
сжимающей нагрузки, после чего
выполняется динамический анализ в момент продольного изгиба
трубы, то расчет остается устойчивым.
На первом этапе к трубе нужно дополнительно приложить
небольшую
дестабилизирующую силу, чтобы незначительно
отклонить ее от вертикальной
линии. Эта дестабилизирующая
сила прикладывается в каждой
узловой точке по длине трубы.
Направления действия сил в каждой узловой точке изменяются по
спирали вдоль всей длины трубы
в заданные пользователем периоды времени. Эта сила определяет
геометрическую форму трубы,
41
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
конфигурацию изгиба и окончательное решение для продольного изгиба. К счастью, существует
тенденция, что напряжения в трубе при продольном изгибе практически аналогичны по величине,
независимо от того, какое решение продольной устойчивости
было получено.
ТЕОРИЯ
ЗНАЧИТЕЛЬНЫХ
СМЕЩЕНИЙ
На рис. 1 показан один элемент
балки с шестью степенями свободы (degrees of freedom – DOF) в
каждой узловой точке. Существует три DOF, связанные с перемещением вдоль трех осей локальной
системы координат, и три DOF,
связанные с вращением вокруг
каждой оси. Для получения нужной конструкции [1] необходимо
объединить вместе много элементов (рис. 2).
В случае моделирования спуска в подводную скважину талевого каната, первоначально
предполагалось, что в глобальной
системе координат талевый канат должен спускаться точно вертикально. Поперечные морские
течения заставляют перемещаться талевый канат, который будет
принимать различные конфигурации. Элементы балки работают
точно в соответствии со значительными поступательными перемещениями, однако перемещения из-за вращения вокруг осей
Y и Z изменяют жесткость из-за
ориентации элемента. В этой задаче элемент может поворачиваться на достаточно большой
угол α. Элемент талевого каната
имеет значительную прочность в
локальном X-направлении, когда
он ориентирован вдоль участка и
не имеет почти никакой прочности в локальных направлениях Y и
Z. Если участок поворачивается
вокруг осей Y и Z, то в направлении Х жесткость может снизиться.
Для рассмотрения этой задачи нужно изменить положение
локальной системы координат из
первоначального в новое. Поскольку талевый трос в процессе
динамического
моделирования
отклоняется в поперечном направлении, локальная система
42
бальной системы координат рассчитываются как:
Узел n
Элемент i
где:
Узел n + 1
Рис. 1. В глобальной системе координат
в каждой узловой точке есть три степени свободы: перемещения (U1, U2, U3)
и вращения (U4, U5, U6) в осях X, Y и Z
соответственно
Время = t+ Δt
Начальный Время = t
• Поскольку найдены новые
значения углов α, и γ, может быть
рассчитана новая матрица преобразования T с использованием
уравнения Ньюмана [1].
• Длина элемента в новой системе координат будет отличаться
от длины оригинального элемента.
Это можно компенсировать путем
прикладывания локальной силы к
элементу, которая восстанавливает его исходную длину. Эта прикладываемая сила равна:
Элемент i
Элемент i
Элемент i + 1
Элемент i + 1
Рис. 2. Нужно объединить вместе много
элементов для получения нужной конструкции, подобной этим двум элементам с большими перемещениями
будет отклоняться после каждого временного шага. С целью обсуждения рассмотрим ситуацию,
представленную на рис 2, с талевым тросом в одном положении
во время t и переместим его в
другое положение во время t + Δt.
Глобальные отклонения для всех
DOF определяются с помощью
матрицы Ű. Для этого временного
шага они показаны для направлений X и Y. В следующих пунктах
суммированы необходимые шаги
для преобразования системы координат.
• Сумма всех глобальных перемещений для всех временных
шагов должна быть сохранена. Űg
это матрица глобальных перемещений за все временные шаги. Űt
это матрица глобального перемещения от времени t до времени
t + Δt:
• Угол наклона, α, и угол азимута, γ, для нового положения гло-
• Для динамического анализа
нужны локальные U перемещения в текущей системе координат
для последующих трех временных
шагов. Новая матрица Т используется для преобразования последующих трех Ug матриц в текущие
локальные координаты. Когда этот
процесс будет закончен, можно
воспользоваться FEA методом для
следующего временного шага и
продолжить процесс расчета динамических характеристик.
Пример 1. Оператор столкнулся с проблемой. Ему нужно было
выполнить спуск 1 3/4-дюймовой трубы на глубину 13 000 фут
(0,3048 м) и разбурить сложную мостовую пробку. На первый взгляд эти
операции не представляли сложности, однако другие факторы, такие
как присутствие сероводорода (H2S),
давление около 8000 фунт/дюйм2
(1 фунт/дюйм2 =6895 Па), и необходимость спуска трубы из бухты
намотанных труб в BOP сборку
c большим 7 1/16-дюймовым про-
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
№3 • март 2008
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
ходным отверстием, существенно изменили выбранный метод
спуска.
Эту операцию можно было выполнить раньше, однако, не была
рассчитана величина сжимающей
силы, которую может выдержать
эта намотанная труба. Были документированы случаи, когда происходил продольный изгиб подобных
труб в стволах скважин подобного
размера. С помощью FEA метода
вы можете рассчитать максимальные допускаемые силы и напряжения и получить необходимое
решение.
Следует оценить концентрацию H2S при парциальном давлении выше допускаемых значений,
которые заданы в стандарте, принятом Национальной ассоциацией
специалистов по коррозии (National Association of Corrosion Engineers
– NACE) MR01175-2003. Поэтому
был выбран материал с пределом
текучести 90 000 фунт/дюйм2.
Более высокое давление среды
также означает, что при входе в
ствол скважины приходится преодолевать силу, необходимую для
спуска трубы под давлением, и сопротивление съемника. Должно
рассчитываться трехосное напряженное состояние в критических
зонах выше и ниже съемника. В
стандартных расчетах используется метод Von Mises для расчета
установившегося напряженного
состояния, который учитывает
стандартные запасы прочности.
Методы расчетов, учитывающие
эффект Bauschinger и запасы
прочности для сжатия, являются
типичными при использовании
труб, намотанных в бухты. Для
этого случая был использован тот
же самый подход, но был принят предел текучести материала
больше на 10 000 фунт/дюйм2 и
для определения максимального
допускаемого предела текучести
полученное значение умножили
на коэффициент 0,7.
Поскольку FEA метод представляет собой метод анализа переходных процессов, поэтому он позволяет получить больше данных о
напряжениях и силах в различных
точках ствола скважины.
Для получения результата
моделирования был разработан уникальный метод решения.
Например, типичные колонны
насосно-компрессорных
труб
высокого давления могут иметь
различную толщину стенок, причем трубы с наиболее тонкими
стенками спускаются в забой
скважины, а более толстостенные трубы размещаются ближе
к устью. Иными словами с приближением к поверхности происходит постепенный переход
на более толстостенные трубы.
Базовая конструкция колонн и
штанг должна обеспечить поддержание и увеличение до максимума их натяжения, когда они
будут находиться глубже в стволе скважины. Это противоречит
тому, что рассматривается в этом
примере.
Поскольку диаметр ствола
скважины на поверхности больше, поэтому на поверхности устанавливаются трубы с более
толстыми стенками. Очевидно,
что если колонна будет прокручена, заданная глубина никогда
не будет достигнута из-за разрушения при растяжении. Поэтому для оптимизации размеров
на обоих концах колонны был
внедрен целый спектр комбинированных труб из стекловолокна.
Это включает процесс изготовления намотанных в бухты насосно-компрессорных труб. В главной части такой колонны труба
изменяется от толстостенной к
тонкостенной, а затем толщина
стенки трубы ступенчато переходит к большей в хвостовой части
колонны, находящейся в забое. В
таком подходе некоторым избыточным натяжением приходится
пожертвовать, но это позволяет
использовать трубу с более толстыми стенками при вводе ее в
ствол скважины. Потеря натяжения не приводит к значительному
ущербу по сравнению с теми преимуществами, которые получает
оператор от использования трубы с более толстыми стенками в
той части намотанной трубы, которая опускается в скважину под
давлением.
FEA-метод используется для моделирования намотанных в бухту
толстостенных насосно-компрессорных труб при первоначальном
вводе их в скважину и для определения безопасных пределов при
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№3 • март 2008
входе таких труб в BOP сборку c
большим проходным отверстием
В процессе анализа предварительных работ использовался
FEA-метод заканчивания скважин для прогнозирования начала
продольного изгиба при спуске
1 3/4-дюймовой насосно-компрессорной трубы с пределом текучести 90 000 фунт/дюйм2 в момент
прохода сборки (в 5-дюймовую
обсадную трубу эквивалентным
весом 23 фунт/фут при высоком давлении в скважине) через
7 1/16-дюймовое отверстие в BOP.
Моделируемая сборка подводного комплекса состояла из
10-футовых разрывных (на давление 15 000 фунт/дюйм2) клапанов
с 7 1/16-дюймовым проходным
отверстием, 1-футовой поперечной катушки, ВОР-сборки с
4 1/16-дюймовым проходным отверстием для пропуска намотанных насосно-компрессорных труб
при давлении 15 000 фунт/дюйм2,
дополнительной катушки для
компенсации постоянного хода
двигателя (дополнительно около
15 фут). Двойной съемник для намотанной колонны насосно-компрессорной труб, работающий при
давлении 15 000 фут/ дюйм2, служит качестве первого защитного
барьера от давления в скважине.
При использовании FEA метода главным образом анализируется продольный изгиб труб на
поверхности или около поверхности.
Поскольку FEA-метод реализуется с помощью обычной
программы, важно, чтобы вы использовали свою интуицию и осторожность с целью правильного
выбора исходных данных, чтобы
ваша модель точно описывала
исследуемый сценарий. Главные
постоянные значения, включали
необходимость поддержания внешнего давления 8000 фунт/дюйм2
под съемником и использование
1 3/4-дюймовой трубы из бухты
намотанных труб. Этот сценарий
учитывает Bauschinger эффект и
стандартные запасы прочности
при смятии и сжатии труб. Эти
значения учитываются путем ограничения допускаемых пределов
текучести.
На рис. 3 представлен график
с окончательными результатами
43
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
Глубина, фут
Глубина, фут
анализа последнего вреполнительную информаY, дюйм
Z, дюйм
RD, дюйм WCF, фунт
Напряжение,
менного этапа для намоцию. Он дает возможность
1000 фунт/дюйм2
танной трубы с толщиной
конкретному
пользовастенки 0,204”. Этот протелю решить, насколько
межуточный
результат
консервативно
должен
совсем не следует расиспользоваться этот или
сматривать как наибодругие методы, такие как
лее неудачный случай. В
анализ сил, стандартный
процессе итерации необанализ трехосного напряходимо
контролировать
женного
установившерезультаты
временных
гося состояния и данные
шагов вместе с графиками
испытаний на буровых,
и определить время, когда
чтобы выбрать, какой из
возникали наиболее выних больше всего подхосокие напряжения. Время
дит для анализа поведения
ввода должно быть изменамотанных в бухты насоснено для остановки расчено-компрессорных труб
тов в нужный момент врепри спуске их в скважину.
мени. После этого можно Рис. 3. Графики окончательных результатов спуска намоПример 2. Этот сценавыбрать графики резуль- танной трубы с толщиной стенки 0,2E3" демонстрируют рий также иллюстрирует
татов расчета для момента продольный изгиб в стволе скважины, максимальное ради- универсальность FEA мевремени с большими на- альное смещение, контактное усилие на стенке и Von Mises тода. Первым требованием
пряжениями. На первых напряжение и для сравнения вместе с уменьшенным значе- было определение максинием допускаемого предела текучести
двух графиках показан
мального давления в ствопродольный изгиб в стволе
ле скважины или силы заY, дюйм
Z, дюйм
RD, дюйм WCF, фунт
Напряжение,
1000 фунт/дюйм2
скважины. На первом градавливания, допускаемой
фике показан продольный
для спуска 1 1/2-дюймоизгиб в плоскости X-Y, а
вой сочлененной трубы в
на втором в плоскости X-Z.
скважину с устьевым обоОтметим, что эти графики
рудованием с пятью планесколько искажены, для
шечными превенторами с
оси Y показано расстояние
7 1/16-дюймовым проходтолько около 8”, в то время
ным отверстием под давлекак для оси X на графике
нием 15 000 фунт/дюйм2 с
показана глубина почти
использованием стандарт40 фут. Черной линией
ной давильной головки. Для
обозначен контур канала
этой рабочей конструкции
внутри BOP-сборки.
сборку необходимо спусНа третьем графике
тить в скважину через ВОР
показано
максимальное
как можно глубже. Второе
радиальное смещение во
требование касалось выбовсех точках вдоль длира направлений, которые
ны трубы. На четвертом
имели бы как можно больграфике показано Von
шие внутренние диаметры
Mises напряжение вместе
для прохода трубной кос уточненным значенилонны, и чтобы при этом
ем допускаемого предела
они еще допускали испольтекучести. Максимально
зование достаточной силы
достижимая сила, рассчизадавливания.
танная с помощью FEAПричина использоваметода, равна 11 250 фунт
ния крупных ВОР-сборок
(1 фунт = 0,453 кг). При
связана с тем, что они
использовании стандартявляются тем оборудова4. Пример 2 показывает, что за счет изменения внутренных практических методов Рис.
нием, которое поставлянего диаметра направления для колонны труб и за счет измоделирования, а также за менения давления и сопротивления в устье скважины было ется внешними компанисчет уменьшения номи- получено решение при использовании в ВОР-cборке направ- ями-производителями, и
нального запаса прочнос- лений с 3Eдюймовым внутренним диаметром для спуска поэтому проще всего исдавлении в стволе сквати для учета Bauschinger трубной колонны при максимальном
пользовать в различных
жины около 10 500 фунт/дюйм2
эффекта и применения дослучаях только одну станполнительных запасов прочности коррозии, травления кислотой, дартную BOP-сборку. В случае,
для учета возможных аномалий, механического воздействия и т.д., когда надо будет опускать трубподобных ржавчине, язвенной FEA-метод позволяет получить до- ные колонны большего диаметра,
44
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
№3 • март 2008
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
Y, фут
Поверхность воды
Смазанный талевый
трос диаметром 0,125"
Морское течение,
скорость
2 узла
Трубы с консистентной
смазкой для поддержания
требуемого давления
Глубина воды, фут
106 фут
Лубрикатор
Ударные штанги
1 узел
Ударный яс
Пробка
Рис. 5. C помощью FEA-модели выполнено моделирование вмешательства в подводную скважину на глубине 3500 фут
для извлечения из нее пробки с помощью
яса, спускаемого с помощью смазанного
талевого троса диаметром 0,125" непосредственно с борта судна
Натяжение троса при
ударе яса, которое можно
видеть на поверхности
Яс ударяет
вверх с силой
20 000 фунт
Перемещение
пробки вверх
в лубрикаторе
Сила, фунт
Перемещение, дюймы
Перемещение головки
Перемещение основания
Сила на головке
Сила на основании
Рис. 6. При натяжении на поверхности
смазанного талевого троса 1076 фунт его
максимальное поперечное перемещение
изEза морских течений равно 106 фут
Приведение в действие яса
Замер натяжения троса
на поверхности
Перемещение яса
вверх
Время, с
Рис. 7. Динамическое моделирование работы яса, спускаемого и управляемого с помощью талевого троса, показало, что проходит 1,5 с, прежде чем сила, прикладываемая к основанию яса, увеличивается до 1000 фунт, после чего яс отводится
могут быть удалены направления,
через которые производится их
спуск.
Предел прочности труб диаметром 1,9” и эквивалентным весом
2,76 фунт/фут длины был принят
равным 103 000 фунт/ дюйм2. При
этом запас прочности составлял
70 %. Для учета эффекта Bauschinger запас прочности для сочлененной трубы не уменьшался.
Было принято, что появляется
дополнительная сила сопротивле-
ния, равная около 30 % силы задавливания.
После нескольких итераций было
определено требуемое изменение
внутреннего диаметра направления
для опускания трубной колонны и
изменения давления в устье скважины (рис. 4). Для этого сценария
при использовании направлений с
внутренним диаметром 3” в ВОРсборке максимально допускаемое
давление в устье скважины было
равно 10 500 фунт/дюйм2.
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
№3 • март 2008
ВМЕШАТЕЛЬСТВО
В ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ТАЛЕВОГО ТРОСА
Вмешательство в подводные
скважины на глубине 3500 фут
может осуществляться с помощью смазанного талевого троса
диаметром 0,125”, спускаемого
с однокорпусного судна. Одним
из первых этапов такого вмешательства является извлечение
пробки из трубной колонны при
помощи яса (рис. 5). Этот процесс
был смоделирован с помощью
FEA-модели.
Длина хода яса ударного действия составляет примерно 30”. Для
этого примера принимаем, что в
верхней половине (1750 фут) существует морское течение со скоростью
примерно 2 узла (1 узел = 1,85 км/ч)
в направлении Y, а в нижней половине (1750 фут) со скоростью 1 узел
в том же самом направлении. Силы
сопротивления, возникающие по
причине этого течения, добавляются
в модель смазанного талевого троса.
Когда талевый трос удерживается на поверхности с натяжением
1076 фунт, то максимальное поперечное смещение равно 106 фут
(рис. 6). Отметим, что из-за большей
скорости течения смещение верхней половины талевого троса больше, чем нижней половины. В этой
ситуации натяжение троса в точке
присоединения яса ударного действия равно 800 фунт.
Принимаем, что ударный яс будет отводиться при натяжении троса, равном 1000 фунт. Выполнено
динамическое моделирование, в
котором талевый трос вытягивался на 30” к поверхности и удерживался в этом положении (рис. 7).
Через 1,5 с сила, прикладываемая
к основанию яса, увеличивается до
1000 фунт, поэтому яс отводится.
Когда яс отводится, прикладываемая к его основанию сила
уменьшается до нуля и яс начинает
перемещаться вверх. Это ослабление натяжения можно наблюдать
на поверхности приблизительно
через 0,2 с. Скорость звука в стали
равна 22 000 фут/c. Поэтому можно считать, что изменение силы
произойдет через 0,16 с, поскольку
за это время звук пройдет расстояние 3600 фут. Яс перемещается
вверх на 30” и сталкивается со сво45
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
: ПОДВОДНЫЕ СКВАЖИНЫ
ей движущейся вверх штангой, сообщающей ему ударный импульс.
Сила, возникающая при ударе яса,
зависит от жесткости яса и пробки. В этом случае принимается,
что жесткость должна составлять
примерно 100 000 фунт/дюйм. Результирующая сила удара была
равна примерно 20 000 фунт.
Считается, что за счет этой
силы, возникающей при ударе яса,
пробка извлекается и может свободно перемещаться. Вес пробки
добавляется к весу яса и пробка
вместе с ясом продолжают перемещаться вверх через лубрикатор.
В этом моделировании максимальное поперечное перемещение
смазанного талевого троса в воде
составляло примерно 3”.
Поперечное перемещение смазанного талевого троса не оказывает значительного влияния на
работу яса. Оператор на поверхности имеет индикатор, который
очень четко показывает, когда яс
отводится и когда он наносит удар.
Направленный вверх ударный импульс значительно усиливается с
помощью имеющегося механизма отвода яса. Фактически было
бы очень трудно выполнить эту
операцию без такого механизма.
Морские течения могут привести
к натяжению троса. Если бы не
было механизма отвода яса, то он
бы перемещался в верхнюю часть
своего хода из-за такого натяже-
ния троса и яс не мог бы выполнять
свои функции.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Была разработана динамическая FEA-модель, с помощью которой можно моделировать несколько задач, связанных с бурением
и вмешательством в скважины,
включая использование смазанного талевого троса для выполнения работ в подводных скважинах
при помощи яса непосредственно
с борта судна. С помощью такого
моделирования можно получить
ответы на многие вопросы, возникающие при планировании работ.
Также выполнено моделирование продольного изгиба труб
в специфических конструкциях
подводного устьевого оборудования. Был использован динамический анализ для контроля трубы в
процессе возникновения продольного изгиба в одном из многих возможных решений.
Перевел В. Клепинин
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Newman, K. R., «Finite-element analysis of
coiled tubing forces», paper 89502 presented at
the SPE/ICoTA Coiled Tubing Conference, Houston, March 23–24, 2004.
2. Smalley, Ed, Newman, K. R., «Modeling and
measuring dynamic
well intervention stack stress», paper 94233 presented at the SPE/ICoTA Coiled Tubing Conference, The Woodlands, Texas, April
12–13, 2005.
Kenneth R. Newman (К. Ньюман), имеет степень магистра
в области механики, которую
получил в MTI. Он изобрел
тракторную систему SmarTract для спуска труб в забой скважины. М-р Ньюман
является автором многих
технических статей, опубликованных в журналах, и
имеет несколько патентов. Он является лицензированным инженером, специалистом в данной области, зарегистрированным в шт. Техас.
М-р Ньюман является Учредителем и Техническим директором компании NOV CTES.
Charles C. Overstreet (Ч. С.
Оверстрит), имеет степень
магистра в области механики, которую получил
в университет шт. Техас.
М-р Оверстрит имеет 16-летний опыт работы в нефтяной
и газовой отрасли. Он подал
заявку на получение патента, которая рассматривается
в настоящее время, и является соавтором двух
патентов, а также является автором многих
технических статей. М-р Оверстрит работает
старшим инженером по корпоративным проблемам в компании Cudd Energy Services
Pierre A. Beynet (П. A. Бейнет), имеет степень бакалавра, которую получил в Центральной школе механики в
Нанте и степени магистра и
доктора в области аэронавтики и прикладной механики,
которые получил в университете шт. Миннесота. Он имеет 37-летний опыт работы в
компаниях Amoco и BP в области разработки
глубоководных технологий, проектирования,
изготовления и работы с такими конструкциями. Он участвовал в разработке глубоководных
стационарных платформ, платформ с растянутыми опорами, танкеров и полупогружных эксплуатационных и буровых платформ, а также
занимался проблемами устойчивости бурильной колонны и динамики платформ. В компании BP м-р Бейнет Работает консультантом по
освоению морских месторождений.
НОВОСТИ О КОМПАНИЯХ
Компания Offshore Hydrocarbon Mapping (OHM) приобрела Rock Solid Images (RSI) – компанию, занимающуюся сбором скважинной информации и поверхностной
сейсмической интерпретацией геофизических данных,
таких как пористость, литология, соленость для проведения геофизических исследований. Компания ОНМ осуществляет разработку электромагнитного и морского
геофизического оборудования для определения залежей
нефти. После приобретения компания будет называться
CGCVeritas.
по более чем 400 нефтегазовым компаниям. Стоимость
сделки составила 48 млн долл.
Наиболее значительным событием отрасли в 2007 г.
стало открытие экспозиции Louisiana Gulf Coast Oil Exposition (LAGCOE), проводившейся 23–25 октября 2007 г.
Для экспозиции отводилось более 700 выставочных мест.
LAGCOE проводится уже в третий раз и вызывает большой интерес у специалистов.
В августе 2007 г. компания MODEC, BHP Billiton и судостроительный завод Jurong Shipyard провели церемонию
спуска на воду FPSO Stubarrow Venture MV16. FPSO планируют разместить недалеко от побережья Австралии. Объемы хранилищ FPSO составляют 900 тыс. брл. FPSO предназначен для добычи примерно 80 тыс. брл/сут нефти и
45 млн фут3/сут природного газа.
Компания HIS Inc., один из крупнейших из провайдеров технического информационного обеспечения,
приобрела John S. Herold, Inc., независимую исследовательскую компанию, осуществляющую анализ финансовых операций и обеспечивающую поставку данных
46
Компания Emerald Metals, LLC, приобрела права на
осуществление поставок, продажу и распространение
буровых долот, разработанных GEO Dynamics Inc. в
рамках соглашения, подписанного двумя компаниями.
GEO Dynamics Inc. в дальнейшем продолжит поставлять
через компанию Emerald Metals, LLC, технические разработки, оборудование и материалы.
Компания Pride International подписала меморандум
с Ferncliff TIH AS (Норвегия) о продаже своего флота, состоящего из трех буровых установок Al Baraka I, Alligator
и Barracuda. Сделка оценивается в 213 млн долл.
НЕФТЕГАЗОВЫЕ
№3 • март 2008
Т
Е
Х
Н
О
Л
О
Г
И
И
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
4
Размер файла
493 Кб
Теги
решение, эксплуатации, 1804, подводный, скважин, проблемы
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа