close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Пропариваемые песчаные бетоны нового поколения на реакционно-порошковой связке.

код для вставкиСкачать
На правах рукописи
Валиев Дамир Маратович
ПРОПАРИВАЕМЫЕ ПЕСЧАНЫЕ БЕТОНЫ
НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ
НА РЕАКЦИОННО-ПОРОШКОВОЙ СВЯЗКЕ
Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Пенза 2013
Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном
образовательном учреждении высшего профессионального образования
«Пензенский государственный университет архитектуры и строительства»
Научный руководитель
-
доктор технических наук, профессор
Калашников Владимир Иванович
Официальные оппоненты
-
Селяев Владимир Павлович,
доктор технических наук, профессор,
Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарева, зав. кафедрой
«Строительные конструкции»
-
Недосеко Игорь Вадимович,
доктор технических наук, профессор,
Уфимский государственный нефтяной
технический университет, профессор
кафедры «Строительные конструкции»
-
Самарский государственный архитектурно-строительный университет
Ведущая организация
Защита состоится 29 марта 2013 г. в 13-00 на заседании диссертационного совета Д 212.184.01 при Пензенском государственном университете архитектуры и строительства: 440028, г. Пенза, ул. Германа Титова,
д. 28, корп. 1, конференц-зал.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Пензенского
государственного университета архитектуры и строительства.
Автореферат разослан 26 февраля 2013 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета
Бакушев
Сергей Васильевич
2
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Многокомпонентные реакционно-порошковые
и щебеночные бетоны нового поколения с низким удельным расходом
цемента на единицу прочности при сжатии, не превышающем 5-6 кг/МПа,
и прочностью 20-200 МПа мало изучены. Порошково-активированные
песчаные (мелкозернистые) бетоны с такими же критериальными оценками практически не исследованы, особенно пропариваемые бетоны, получаемые по заводской технологии на предприятиях сборного железобетона.
В России в последние годы отмечается стремительное возрождение
производства сборного железобетона. По данным комитета Евросоюза по
сборному железобетону, в странах Европейского содружества более 50%
заводского железобетона выпускается на основе самоуплотняющихся
бетонных смесей, причем бетонные смеси превышают марку Р6 по
растекаемости (ГОСТ 7473-2010).
Изготовление пропариваемых порошково-активированных песчаных
(мелкозернистых) бетонов (ПАМБ) нового поколения с высокой
прочностью 100-140 МПа, в том числе самоуплотняющихся, с расходом
цемента 400-500 кг/м3 и малоцементных бетонов с расходом цемента 200300 кг/м3 является чрезвычайно актуальным, так как стоимость песков во
многих регионах России в 2-4 раза ниже стоимости привозных щебней.
Наиболее эффективными станут пропариваемые порошково-активированные мелкозернистые бетоны и фибробетоны высокой прочности. Значительная экономическая эффективность состоит в том, что высокая
прочность позволяет уменьшить объем конструкций изделий, за счет чего
расход всех компонентов снижается в 3-4 раза (цемента, песка, щебня,
воды и добавок). Кроме того, произойдет существенный рост экономических показателей во многих отраслях промышленности, обеспечивающих производство бетона:
- в межрегиональном, региональном, внутризаводском, железнодорожном и автомобильном транспорте за счет уменьшения перевозок сырья
и готовой продукции в 2-3 раза;
- в цементной и горнодобывающей промышленности, обеспечивающей производство бетона сырьевыми материалами;
- в других энергопроизводящих и топливодобывающих отраслях:
угле-, нефте- и газодобывающей промышленности, в производстве
электроэнергии.
А главное, уменьшится загрязнение окружающей среды отходящими
газами от транспорта, ТЭЦ и сохранится благоприятная экологическая
ситуация в регионах, в том числе, производящих портландцемент.
Использование в порошково-активированных мелкозернистых бетонных смесях молотых дисперсных наполнителей, тонкого кварцевого песка,
реакционно-активных пуццолановых добавок, молотого гранулированного
шлака, кристаллических затравок нанометрического масштабного уровня,
3
то есть тех компонентов, которые определяют порошковую активацию
бетонов, инициированную термическим процессом протекания реакций
синтеза гидросиликатов кальция, позволит существенно повысить
эффективность таких бетонов.
Достижение высоких показателей прочности и модуля упругости,
малой усадки и значительной морозостойкости пропариваемых бетонов
при повышении коэффициента эффективности при пропаривании позволит
эффективно использовать конструкционные порошково-активированные
мелкозернистые бетоны, что определяет особую актуальность темы.
Производство пропариваемых порошково-активированных мелкозернистых бетонов общестроительного назначения марок М200-600 является
также актуальным для многих регионов России.
Цели и задачи исследований. Целью диссертационной работы
является разработка составов пропариваемых порошково-активированных
песчаных бетонов, исследование и оптимизация структуры, технологических свойств бетонных смесей и выявление влияния режимов
пропаривания на основные физико-технические свойства бетонов.
Для достижения поставленной цели необходимо было решить
следующие задачи:
− исследовать влияние вида цемента и эффективности пропаривания
на прочностные показатели бетонов;
− исследовать влияние пуццолановых добавок – микрокремнезема,
термически активированных диатомитов в малых и повышенных количествах на формирование прочности, а также высокодисперсных наногидросиликатов на эффективность пропаривания и другие физико-механические
свойства ПАМБ;
− осуществить подбор фракций песка для достижения высокого
значения плотности бетонов, изучить физико-механические характеристики бетона с фракционированным песком, установить достигаемые
пределы высокой прочности;
− установить закономерности изменения прочности и технологических критериев от соотношения компонентов для порошково-активированных песчаных бетонов;
− оценить эффективность пропаривания многокомпонентных порошково-активированных песчаных бетонов по прочностным свойствам в
сравнении с прочностью бетонов нормального твердения;
− осуществить ТЭО использования новых видов порошково-активированных песчаных бетонов.
Научная новизна работы. Впервые выявлены кинетические закономерности твердения порошково-активированных мелкозернистых (песчаных) бетонов нового поколения с высоким содержанием порошковых
компонентов при тепловой обработке, реализующих реакционнохимические свойства порошков при повышенных температурах.
4
Установлено, что использование в бетонных смесях дисперсных
наполнителей, кварцевого песка, молотого гранулированного шлака,
реакционно-активных добавок существенно повышает эффективность
тепловой обработки и коэффициент эффективности при пропаривании.
Выявлено, что с введением микрокремнезема (МК) в количестве 9-27% от
массы портландцемента односуточная прочность на одноосное сжатие
бетона после пропаривания повышается на 34-124% по сравнению с
прочностью бетона без МК.
Выявлено, что замена портландцемента ПЦ 500 Д0 на шлакопортландцемент ШПЦ 400 более эффективна в ПАМБ, чем в бетонах старого
поколения, и позволяет сохранить значения прочности после ТВО и 27-ми
суток нормального твердения с уменьшением удельного расхода клинкерной части цемента на единицу прочности с 4,7 до 2,9 кг/МПа.
Впервые установлена высокая эффективность нанометрических гидросиликатов кальция, синтезированных и модифицированных на кафедре
технологии строительных материалов и деревообработки (ТСМ и Д), как
сильнейших ускорителей твердения при пропаривании при мягких
температурных режимах с короткой изотермией. Комбинация добавок –
центров кристаллизации nCaO·mSiO2·pH2O с ускорителями NaNO3 и
Ca(NO3)2, взятых в общем количестве 4,5% от массы цемента, увеличивает
растворимость вяжущего и ионную силу раствора и ускоряет процесс
кристаллизации. Показано, что такая комбинация позволяет через 4-6
часов изотермии при ее температуре 40ºС увеличить прочность на сжатие
до 19,9-27,4 МПа, снизить расход тепла, осуществить распалубку изделий
и отпуск преднапряженной арматуры.
Выявлена высокая эффективность длительного пропаривания порошково-активированного песчаного бетона без микрокремнезема.
Выявлена долговременная прочность новых по составу и структуре
пропаренных порошково-активированных мелкозернистых бетонов. Установлено, что через 500-600 суток твердения прирост прочности пропаренных бетонов с различным содержанием цемента составляет от 17 до
28% по отношению к 28-суточной прочности.
Установлено, что при высоком содержании микрокремнезёма усадочные деформации повышаются на 37-40%, что потребует использования
компенсаторов усадки.
Впервые достигнуты высокие физико-технические и гигрометрические показатели пропаренных, новых по составу и топологической
структуре порошково-активированных мелкозернистых бетонов, существенно превышающие показатели мелкозернистых бетонов старого и
переходного поколений.
Практическая значимость работы. Выявлена высокая эффективность использования тепловой обработки новых по составу и структуре
порошково-активированных мелкозернистых бетонов общестроительного
5
назначения с прочностью на сжатие 50-70 МПа и высокопрочных бетонов
с прочностью 100-120 МПа.
Предложено более эффективное использование доменного шлака в
пропариваемых порошково-активированных мелкозернистых бетонах с
температурой изотермии 80ºС и ее продолжительностью до 5-6 часов.
Ускорение процесса твердения пропариваемого порошково-активированного мелкозернистого бетона с нанометрическими гидросиликатами
кальция позволяет осуществлять быстрый оборот форм при пропаривании
бетона с низкой температурой изотермии 40-60ºС, малой продолжительностью её (4-6 часов) и снижать расход пара на 25-30%.
Уменьшение расхода цемента на единицу прочности с 10-16 кг/МПа
до 3-6 кг/МПа позволит добиться высокой экономической эффективности
пропариваемых порошково-активированных мелкозернистых бетонов.
Результаты диссертационного исследования используются в учебном
процессе при подготовке инженеров-строителей-технологов по специальности 270106 «Производство строительных материалов, изделий и
конструкций», магистров по направлению 270100 «Строительство».
Степень достоверности. Основные положения и выводы работы
обоснованы достоверными результатами, полученными автором в
результате многочисленных повторяющихся экспериментов с использованием современных методов анализа структуры и физико-технических
свойств бетона; непротиворечивостью выявленных закономерностей известным, установленным в отдельных ведущих отечественных и зарубежных
организациях. Достоверность основных выводов работы подтверждена
результатами производственных испытаний и реализацией разработок на
практике.
Личный вклад автора заключается в анализе литературных
источников и в выборе методов исследования, проведении экспериментальных исследований с выявлением оптимальных режимов тепловой
обработки, в анализе результатов исследований, в формулировании заключений и рекомендаций и осуществлении внедрения результатов в производство.
На защиту выносятся:
− теоретическое обоснование и экспериментальное подтверждение
возможности получения высокопрочных порошково-активированных пропариваемых песчаных бетонов М500-1000 с использованием шлакопортландцементов, пуццолановых добавок микрокремнезёма, термически
модифицированного диатомита, нанометрического гидросиликата кальция,
имеющих низкие удельные расходы цемента на единицу прочности;
− результаты исследования различных режимов пропаривания многокомпонентных бетонов нового поколения с различной рецептурой и удельными расходами цемента на единицу прочности бетона;
6
− экспериментальные исследования физико-технических порошковоактивированных пропаренных песчаных бетонов, результаты исследований подбора состава высокопрочных бетонов с различными цементами и
реологически-активными и реакционно-порошковыми добавками.
Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 29 работ, в том числе 5 статей в журналах, входящих в перечень ВАК МО и Н РФ.
Конкурсы. В 2010 году получены: сертификат участника финального
тура конкурса научно-исследовательских работ аспирантов и молодых
ученых в области энергосбережения в промышленности «ЭВРИКА-2010»,
диплом финалиста конкурса инновационных проектов «Кубок техноваций
2010». В 2010 году Министерством образования и науки Российской
Федерации и Фондом содействия развитию малых форм предприятий
научно-технической сферы объявлен победителем программы «Участник
Молодежного Научно-Инновационного конкурса» («У.М.Н.И.К.»). В 2011
году получен диплом за лучшую бизнес-идею проекта «Предприниматель
Евразии». В 2011 году завоевано третье место на V областной выставке
научно-технического творчества молодежи «Прогресс-2011». Награжден в
2011 году медалью «За успехи в научно-техническом творчестве и научноисследовательской работе» на Молодежном инновационном форуме
Приволжского федерального округа.
Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из
введения, 5 глав, основных выводов, списка использованной литературы из
149 наименований. Изложена на 167 страницах машинописного текста,
содержит 41 рисунок и 44 таблицы.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность выбранного направления
исследований, сформулированы цели и задачи работы, показана ее научная
новизна и практическая значимость.
В первой главе анализируются отечественный и зарубежный опыт
производства песчаных бетонов старого и нового поколений и их основные
физико-технические показатели. В качестве критерия классификации
бетонов по поколениям выбран высокоинформативный показатель –
УД
удельный расход цемента на единицу прочности Ц R = Ц Rсж , кг/МПа .
УД
УД
Его различные значения, например, Ц120
=3,0 и Ц 52 =10 кг/МПа сразу дают
представление, к какому поколению относятся эти бетоны. Для получения
значений прочности 120 МПа и 52 МПа (малопластичный раствор состава
Ц:П=1:3 для определения активности цемента по ГОСТ 310.4-81) расход
цемента в первом случае составляет 360 кг/м3, а во втором – 530 кг/м3.
Поэтому к песчаным бетонам нового поколения относятся бетоны с
УД
Ц УД
< 6 кг/МПа, к бетонам старого поколения с Ц R > 10 кг/МПа, а к
R
бетонам переходного поколения с СП и ГП (а, возможно, и с микро-
7
УД
кремнезёмом) с Ц R от 6 до 10 кг/МПа. Более важно то, что в первом
случае песчаная бетонная смесь может быть самоуплотняющейся, а во
втором и третьем – только виброуплотняющейся.
В результате анализа выявлено, что пропариваемые песчаные бетоны,
кроме используемых в мелкоштучных вибропрессованных изделиях, для
УД
которых за счет жесткого вибропрессования Ц R находится в пределах
3-5 кг/МПа, практически не производятся и не используются для
производства конструкционных бетонов. Причиной является не только их
высокая цементоемкость, возрастающая при использовании очень мелких
песков. Прочностные показатели при повышенных расходах цемента
могут быть удовлетворительными, однако высокая усадка и ползучесть
исключают их использование в несущих конструкциях.
В результате обзора отечественной литературы были также выявлены
два основных направления увеличения прочности песчаных бетонов: за
счет снижения водосодержания при использовании супер- и гиперпластификаторов и добавления пуццолановых добавок нового поколения –
стекловидных микрокремнезёмов и дегидратированных каолинов,
наносиликатных добавок. Молотые дисперсные наполнители в большом
количестве к массе цемента не добавляются, если не считать использование ВНВ-50.
Особенностью диссертационной работы являлось создание многокомпонентных бетонов нового поколения с тепловлажностной обработкой.
Соответственно, необходимо было акцентировать внимание на опыте
отечественных и зарубежных ученых по повышению прочности и снижению расхода цемента в пропариваемых бетонах. Таким образом,
рассмотрены и проанализированы следующие варианты повышения
прочности пропариваемых бетонов: введение супер- или гиперпластификаторов, минеральных добавок, в частности, доменного шлака, введение
добавок микрокремнезёма и центров кристаллизации – наногидросиликатов кальция, модифицированных ускорителями твердения и ингибиторов коррозии стали, а также подбор и регулирование режимов тепловлажностной обработки.
По предложенной на кафедре технологии бетонов керамики и вяжущих (ТБК и В) терминологии эффективные порошково-активированные
бетоны с широким диапазоном прочностных показателей должны быть
УД
отнесены к бетонам нового поколения, когда Ц R < 5-6 кг/МПа. Добавки
для таких бетонов должны отличаться не только разнообразием химикоминералогического состава, но и масштабными размерными уровнями
компонентов, в которых содержится значительное количество дисперсных
компонентов микрометрического масштабного уровня (цемент, шлак,
молотый кварцевый песок), в том числе и нанометрическими от первого до
третьего десятичного масштабных уровней (микрокремнезём, белая сажа,
8
центры кристаллизации). Каково их влияния на формирование прочности
бетона при повышенных температурах? Это требует всесторонних
исследований. В связи с этим формулируется рабочая гипотеза о том, что в
условиях высокой объемной концентрации твердой фазы и стесненного
контактирования повышенного количества дисперсных частиц через
тонкие прослойки воды реакционные процессы будут ускоряться. Образование цементирующих веществ, инициируемое повышенной температурой, будет протекать более полно, чем в песчаных бетонах старого и
переходного поколений. Нанометрические гидросиликаты кальция –
центры кристаллизации – еще в большей степени ускорят нарастание
прочности бетона. Доказательству рабочей гипотезы посвящена диссертационная работа.
Во второй главе приводятся сведения об использованных материалах, оборудовании и методиках проведения экспериментальных исследований. В экспериментальных исследованиях использовались цементы:
белый Датского CEM I 52,5R, Красноярского ПЦ500 ДО, Липецкого
ШПЦ400 Д33, Башкирского ПЦ400 Д20, Турецкого CEM I 42,5R заводов.
Применялись пески-заполнители: кварцево-полевошпатовые Березовского
карьероуправления и Нижегородский; кварцевые – Дзержинский (г. Красноярск), Чаадаевский (Пензенская область); стекольный Ртищевский с модулем крупности 1,92 и крупный Люберецкий с модулем крупности 3,66;
тонкие пески Березовского карьероуправления с модулем крупности 1,86, с
выделением фракции 0,16-0,63 мм; пески-отсевы от песчано-гравийной
смеси Казанского и Красноярского (СпецстройРоссии) месторождений, а
также базальтовый отсев; молотые местные кварцевые пески и микрокварц
Люберецкий по ГОСТ 9077-82 с удельной поверхностью 300-400 м2/кг;
молотый известняк Ивантеевского месторождения (Саратовская область) с
удельной поверхностью 360 м2/кг; шлак доменный (Липецк) с удельной
поверхностью 615 м2/кг; микрокремнезёмы: Новокузнецкий гранулированный с содержанием SiO2>83%, ρ=450 кг/м3, Новокузнецкий порошкообразный с содержанием SiO2>83%, Липецкий с содержанием SiO2 не
менее 88% с удельной поверхностью 5200 м2/кг, а также термомодифицированный диатомит Инзенского месторождения (Ульяновская обл.)
с Sуд=2500 м2/кг с насыпной плотностью в рыхлонасыпанном состоянии
300 кг/м3; суперпластификаторы на нафталиновой основе, суперпластификатор С-3 «СУПЕРПЛАСТ», (г. Владимир); гиперпластификаторы на поликарбоксилатной основе: сухие порошковые серии Melflux 2651 F, 5581 F
производства фирмы «BASF» (Германия), российский «Хидетал 9γ»
(г. Новозыбков, Брянская обл.); фибра стальная волнистого профиля
ФСВ II – 0,25/15 (Беларусь). Для ускорения набора прочности при тепловой обработке использовалась суспензия с нанометрическими частицами
гидросиликата кальция.
9
Для приготовления бетонных смесей использовали турбулентный
смеситель (100-900 об/мин) кафедры ТБК и В.
Консистенцию бетонных смесей в зависимости от требуемой подвижности и жесткости определяли: с помощью конуса Хагерманна по немецкому и японскому образцу по осадке стандартного конуса и по методу
Красного (ГОСТ 10181.1-81). Высокопластичные бетонные смеси уплотняли кратковременным вибрированием, малопластичные – с более продолжительным вибрированием.
Тепловлажностная обработка осуществлялась в пропарочной камере
КУП-1, оборудованной прибором контроля температуры, обеспечивающим точное регулирование температуры по заданной во времени
программе.
Деформации усадки определялись по стандартной методике
ГОСТ 24544–81. Образцы хранились во влажных условиях в течение
28 суток, затем помещались на воздух с естественно-колеблющейся
переменной относительной влажностью воздуха преимущественно в
диапазоне 60±5 %. Уменьшение размеров образцов фиксировали в течение
180 суток до стабилизации изменений их во времени. Набухание образцов
в воде определялось по поглощению воды абсолютно сухими образцами и
образцами, прошедшими длительную усадку.
По результатам длительного водопоглощения оценивалась открытая
пористость при сверхнизком гидростатическом давлении воды, обусловленном условиями погружения образцов бетона в воду по ГОСТ 7025-91.
Морозостойкость определялась по второму методу испытания
ГОСТ 10060.0-95.
В третьей главе рассмотрена топологическая структура песчаных
бетонов старого, переходного и нового поколений, произведен подбор
состава бетонов, выявлено влияние видов цемента и реакционно-активных
добавок на свойства пропариваемых бетонов.
На первом этапе необходимо было спроектировать составы пропаренных порошково-активированных мелкозернистых, преимущественно
самоуплотняющихся бетонов, на портландцементах и шлакопортландцементах и оценить их показатели прочности и Ц УД
после пропаривания
R
при использовании различных цементов. Подбор состава порошковоактивированных песчаных бетонов осуществляли в соответствии с закономерностями влияния оптимального массового соотношения безразмерных
компонентов состава на свойства бетонных смесей и прочность бетона,
выявленными на кафедре ТБК и В для реакционно-порошковых бетонов,
порошково-активированных щебеночных и частично ПАМБ. Поэтому, в
связи с большим количеством компонентов, различными видами цемента и
гиперпластификаторов было изготовлено тридцать три состава ПАМБ с
различным уровнем степени оптимизации составов. Из большой совокупности изготовленных и испытанных бетонов были отобраны наиболее
10
оптимальные по значениям прочностных показателей, коэффициентов
эффективности при пропаривании, самоуплотняемости бетонных смесей и
удельному расходу цемента на единицу прочности при сжатии.
Использовались качественные наполнители (микрокварц), тонкий песок
фр. 0,16-0,63 и высокоэффективный СП Melflux 5581F. В табл. 1 представлены шесть наиболее оптимальных составов из тридцати трех исследованных. Приведены показатели прочности при сжатии и удельного
расхода цемента на единицу прочности при нормальных условиях (н.у.) и
после ТВО на 1 и 28 сутки, а также содержание сухих компонентов по
массе на 1 м3 бетона.
Температура изотермии была 90ºС, продолжительность ее 5 часов
(кроме состава ПАМБ-49, где продолжительность составляла 10 часов).
Были изготовлены бетоны: с повышенным расходом Красноярского клинкерного цемента ПЦ 500 Д0, с МК и без него; на смеси Красноярского цемента с 50 % молотого (до Sуд=615 м2/кг) Липецкого шлака (содержание
шлака в смеси 33 %); на товарном Липецком шлакопортландцементе
ШПЦ 400 Д33; на портландцементе Heidelberg (г. Стерлитамак) ПЦ 400
Д20 (добавка шлака по паспорту 13 %).
Как следует из табл. 1, прочность на 28 сутки при нормальных
условиях твердения бетонов с расходами портландцемента 475 и 385 равна
114,8 и 98 МПа, а высокие коэффициенты при пропаривании (Кп),
соответственно 0,90 и 0,86, связаны с более высоким содержанием цемента
и более продолжительной изотермией. Наличие МК в составе бетона
ПАМБ-150 не скомпенсировало недостаток цемента в количестве 90 кг/м3.
Необходимо учесть, что понижение прочности произошло не только из-за
недостатка цемента, но и из-за повышения В/Ц и В/Т, и, соответственно,
повышения капиллярной пористости. Положительным было то, что бетон
стал самоуплотняющимся.
Самоуплотняющийся бетон (СУБ) на смеси ПЦ 500 Д0 и высокодисперсного Липецкого шлака с Sуд=615 м2/кг при пропаривании имел более
высокую прочность, чем бетон на чисто клинкерном цементе. Кп оказался
равным 0,95. Это подтверждает положение, высказанное в гипотезе, о
повышенной роли тонкодисперсных частиц наполнителей в реакционных
процессах, инициируемых тепловым воздействием. Самоуплотняющийся
бетон ПАМБ-152 на товарном Липецком шлакопортландцементе
практически одинакового состава с ПАМБ-154 имел несколько
пониженные показатели прочности, что, вероятно, связано с более низкой
дисперсностью шлака.
11
12
25
289
539
936
1764
2315
98,0/14,1
3,9 84,4/12,5 88,0 4,4 0,86 0,95
935
1732
2300
4,2 86,4/11,5 96,0 4,1 0,92 0,95
525
Бетон на Липецком шлакопортландцементе ШПЦ 400 Д33
392 0,39 0,069 0,09 25-26
278
541 964 1783
2327
94,0/12,2
272
4,1 89,0/11,9 100,0 3,9 0,95 0,95
25
94,0/12,4
384 0,39 0,069 0,10
Бетон на Красноярском цементе ПЦ 500 Д0 с добавкой Липецкого доменного шлака в смеси 33%
385 0,39 0,068 0,10
402 0,39 0,071 0,10
25-26
286
558
989
1833
2352
123,2/12,4
3,3 100,0/12,4 108,0 3,7 0,81 0,97
*Жесткость 15 с.
Температура изотермии изменялась в основном от 90 до 95 °С, а продолжительность изотермии для бетонов с МК изменялась от 5 до
10 часов.
6 ПАМБ-161
СУБ
Бетоны на портландцементе Heidelberg (г. Стерлитамак) ПЦ 400 Д20 (добавка Белорецкого шлака 13%)
5 ПАМБ-163 424 0,28 0,051 0,10
6-7
301
585 1039 1925
2358
133,2/14,1 3,2 114,0/17,4 116,8 3,6 0,86 0,94
4 ПАМБ-152
СУБ
3 ПАМБ-154
СУБ
2 ПАМБ-150
СУБ
При НУ
После ТВО
ОКст,
28 сут.
1 сут.
28 сут. Кп Купл
№ Обозначение Ц, кг В/Ц В/Т МК/Ц
Пм, кг Пт, кг Пз, кг ∑П, кг ρ, кг/м3
см
Rсж/Rи,
Ц Rсж/Rизг, Rсж, Ц
МПа
Rсж
МПа МПа Rсж
Бетоны на Красноярском портландцементе ПЦ 500 Д0
1 ПАМБ-49
475 0,29 0,063
0*
361
371 993 1725
2395
114,8/12,9 4,2 102,8/12,0 111,2 4,3 0,90 0,95
Таблица 1 – Технологические показатели порошково-активированных мелкозернистых бетонных смесей и
прочностные характеристики бетонов нового поколения на различных цементах
Наиболее высокие физико-технические показатели бетона были получены на портландцементе Heidelberg ПЦ 400 Д20 с добавкой Белорецкого
шлака 13 %. Самоуплотняющиеся и малопластичные высокопрочные
ПАМБ имели самый низкий удельный расход цемента – 3,6-3,7 кг/МПа.
Вероятно, такие высокие показатели прочности объясняются особенностями шлака Белорецкого металлургического комбината. Более высокие
прочности бетонов нельзя объяснить минералогическим составом применяемого цемента, так как этот цемент и другие использованные цементы
были алитовыми и мало отличались содержанием клинкерных минералов.
Высокие прочностные показатели бетонов, вероятно, связаны с большей
дисперсностью цемента, равной 410 кг/м3.
Для более быстрого набора прочности в состав порошковоактивированного мелкозернистого бетона с расходом Красноярского
портландцемента ПЦ 500 Д0 408 кг/м3, с соотношением компонентов
Ц:Пм:Пт:Пз:МК=1:0,68:1,25:2,21:0,1 был введен нанометрический гидросиликат кальция. В течение 4 часов изотермии прочность на сжатие достигла
19,9 МПа, а через 6 часов – 27,4 МПа. Это позволяет через 4,5-5 часов
осуществлять распалубку изделий, сокращать расход пара на 27 % и
увеличивать оборот форм в сутки.
Рационально подобранная порошковая матрица бетонов нового поколения позволила получить самоуплотняющиеся смеси. Для таких бетонов
для каждой полученной прочности бетона, каждого расхода цемента, а также порошковых и тонкозернистых компонентов был проведен анализ
оптимального количества порошковых, порошково-тонкозернистых
компонентов по массе и объемного содержания их суспензий в бетонных
смесях.
Для этого содержание порошковых компонентов: цемента, молотого
кварцевого песка и микрокремнезёма – должно превышать содержание
цемента, формирующего с водой дисперсную систему. Анализ данных
табл. 1 позволил установить, что для полученной прочности бетона и
каждого расхода цемента содержание порошковых и порошковотонкозернистых компонентов, в процентах по массе сухих компонентов
составляет 32 % (табл. 2) от массы сухих компонентов, и лишь в «жирном»
ПАМБ-49 количество порошка составляет 42%. Если в составах бетона
учитывать кроме порошковообразных компонентов тонкозернистый
компонент – песок фр. 0,16-0,63 мм, то суммарная доля их, в основном,
составляет 57% от массы всех сухих компонентов. Так, в жесткой
бетонной смеси ПАМБ-49 с расходом цемента 475 кг/м3 содержание этих
компонентов, соответственно, равно 42 и 60% (см. табл. 2), в то время как
в пяти других смесях с расходами цемента 384-424 кг/м3 содержание
аналогичных компонентов находится в пределах 31-33% и 56-57%. Более
существенные отличия обнаруживаются в объемном содержании
суспензий в бетонных смесях из этих компонентов. Показательно то, что
13
из шести бетонных смесей четыре были самоуплотняющимися и имели
объемную концентрацию порошковых суспензий 40%, а порошковотонкозернистых – 60%.
Таким образом, эти цифры характеризуют песчаный бетон как порошково-активированный.
Таблица 2 – Показатели процентного содержания порошковых и
порошково-тонкозернистых компонентов в бетонах и объемное
содержание их суспензий в бетонных смесях
Номер
состава
Прочность
после
ТВО,
МПа
Расход
цемента,
кг/м3
Содержание
сухих
компонентов,
кг/м3
Расход
компонентов, кг/м3
порошковых с
d< 0,08
мм
порошко
вых и
тонкозернистых
Содержание, %
Порошковых
компонентов
по массе / их
суспензий с
водой по
объему
Порошковотонкозернистых
компонентов по
массе / их
суспензий с водой
по объему
Бетоны с повышенными расходами Красноярского портландцемента ПЦ 500 Д0
49
102,8
475
2009
836
1207
42/56,1
60/70,1
150
84,4
385
2187
713
1252
33/40,0
57/60,3
Бетон на смеси Красноярского цемента ПЦ 500 Д0 с содержанием добавочного Липецкого
доменного шлака 50% от ПЦ
154
64,8
384
2155
693
1220
32/39,6
57/59,4
Бетон на Липецком шлакопортландцементе ШПЦ 400 Д33
152
86,0
392
2215
705
1246
32/40,0
56/60,3
Бетоны на портландцементе Heidelberg (г. Стерлитамак) ПЦ 400 Д20 (добавка шлака)
163 114,0
424
2391
758
1353
32/40,0
57/63,5
161 100,0
402
2271
710
1286
31/40,0
57/60,7
Показано важное значение эффективных гиперпластификаторов типа
Melflux в получении самоуплотняющихся порошково-активированных
бетонов с низким удельным расходом цемента. При этом чрезвычайно
важным является оптимизировать состав бетона по количеству микрометрических компонентов (Ц+ПМ+МК), тонкозернистого песка (ПТ), грубозернистого песка-заполнителя.
При аналогичном оптимальном соотношении всех составляющих получены малоцементные плотные бетоны с расходом цемента 220-250 кг/м3
с Ц УД
R =2,7-3,1 кг/МПа. В таких бетонных смесях объемное содержание
водно-дисперсной системы составляет 42 %, водно-дисперсно-тонкозернистой – 60 % от 1000 литров бетонной смеси. При этом смеси являются
также самоуплотняющимися, нерасслаивающимися с осадкой конуса
25-26 см, соответствующей по американским нормам смесям SF-1.
Пропаренные высокопрочные ПАМБ дают возможность использовать
дисперсное армирование стальной фиброй с существенным увеличением
прочности на растяжение при изгибе. Количественное значение увеличения этого показателя составляет 63 % по сравнению с аналогичным
бетоном без фибры.
14
В четвертой главе исследовано влияние различных режимов тепловлажностной обработки на прочность бетона в зависимости от
длительности режимов ТВО и температуры изотермической выдержки.
С целью исследования влияния высокого содержания реакционноактивной добавки аморфного микрокремнезема и режима тепловлажностной обработки на прочность малоцементных пропаренных порошковоактивированных мелкозернистых бетонов был выполнен двухфакторный
план эксперимента (метод Коно). Для данного эксперимента были изготовлены три состава с содержанием микрокремнезема 10, 20, 30 %. При
изготовлении бетонов использовали Липецкий шлакопортландцемент
ШПЦ 400 (Ц), песок кварцевый молотый (Пм), песок тонкий (Пт), отсевпесок ПГС 0,63-5мм (Пз), гиперпластификатор Melflux 2651F. Расход
цемента составлял 265 кг/м3 с соотношением сухих компонентов
Ц:Пм:Пт:Пз=1:0,5-0,7:1,99:3,55. Максимальная прочность на сжатие после
пропаривания составила 44,5 МПа при изотермии 80-85 ºС длительностью
5 часов в бетоне с содержанием микрокремнезема 30 %. Прочность после
27 суток дополнительного твердения в н.у. достигла 50,4 МПа, удельный
расход цемента 5,2 кг/МПа, а вяжущего (Ц+МК)/RC=6,8 кг/МПа.
Исследована долговременная прочность высокопрочных бетонов,
твердевших на воздухе. Образец ПАМБ 49 (см. табл. 1) отличается от
состава образца ПАМБ 48 сниженным на 18 % расходом воды. Эти
образцы были испытаны через 500 суток после изготовления. Повышение
прочности по сравнению с 28-суточным твердением составило для бетона
ПАМБ 48 нормального твердения – 17 %, а пропаренного – 28 %. Для
бетона ПАМБ 49 нормального твердения прочность повышается на 26 %.
Данные долговременных испытаний свидетельствуют о протекании
конструктивных процессов в бетонах при долговременном твердении.
Изучение роли длительной тепловой обработки было исследовано в
двух составах ПАМБ без микрокремнезёма со средним расходом цемента
475 кг/м3 при двух различных В/Ц отношениях. Пропаривание бетонов в
течение 72 часов позволило получить прочностные показатели, незначительно превышающие показатели бетонов, твердеющих 500 суток при
естественно-воздушных условиях твердения и колебаниях температуры
17-25ºС. Таким образом, можно прогнозировать, что будущее развитие
порошково-активированных бетонов пойдет по пути автоклавирования при
высоких температурах и давлении водяного пара при непродолжительном
запаривании.
Исследовано водопоглощение, усадка, набухание и морозостойкость
ПАМБ. Изучение усадочных деформаций производилось на образцахпризмах размерами 100×100×400 мм из бетона с микрокремнезёмом и без
него, с различными значениями жесткости и подвижности, соответствующими составам. После окончания измерений усадки образцы погружались в воду для определения набухания и водопоглощения. Водопогло15
щение определялось как от массы образцов в абсолютно сухом состоянии,
так и от массы образцов в воздушно-сухом состоянии, достигнутого после
окончания усадки.
В призмах бетона, содержащего значительное количество цемента
(614 кг/м3) за период усадки 150 суток усадочные деформации составили
0,35 мм/м, а за период 200 суток приблизились к 0,36 мм/м, то есть
практически не увеличились. Бетон без микрокремнезема имеет усадку на
5 % меньше, чем с МК в количестве 10% от массы цемента.
В данной работе проведена математическая обработка результатов
усадочных деформаций бетонов. Аналитическое выражение для усадки ε:
a  b  c  d
,
(1)

b  d
где a, b, c, d – эмпирические коэффициенты, τ – продолжительностей
измерений, сут.
Бетоны на фракционированном песке с малым содержанием цемента
имели условный коэффициент трещиностойкости Rизг/Rсж 0,16 и 0,197,
соответственно, при н.у. и ТВО. По сравнению с высокопрочными
порошково-активированными бетонами усадка несколько выше и
составляет 0,40 мм/м при н.у. и 0,39 мм/м – при пропаривании.
Испытания морозостойкости малоцементных высокопластичных и
самоуплотняющихся бетонов с расходом цемента 269-300 кг/м3
проводились по ускоренной методике. Соотношение компонентов
Ц:Пм:Пт:Пз:МК= 1:0,70:1,99:3,55:0,1. Коэффициент морозостойкости был
более 0,95. Все образцы выдержали 300 циклов испытаний.
Осуществлен рентгенографический полуколичественный фазовый
анализ (РПКФА) на дифрактометре Bruker D8 ADVANCE образцов из
тонкомолотого ПАМБ, прошедших тепловую обработку и твердевших
дополнительно 27 суток в камере нормального твердения. Он показал
следующее процентное содержание кристаллических фаз: кварца – 77 %,
кальцита – 7 %, полевого шпата – 5 %, трехкальциевого силиката – 5 %,
двухкальциевого силиката – 3 %, браунмиллерита – 2 %. Расчет кристаллических фаз произведен на 100 %.
В пятой главе представлены основные статьи экономических
преимуществ по снижению материалоемкости, рациональному природопользованию и энергосбережению с использованием порошково-активированного мелкозернистого бетона.
Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов песчаного
бетона переходного поколения с СП С-3 прочностью 40 МПа в сравнении с
высокопрочным порошково-активированным мелкозернистым бетоном с
прочностью 106 МПа представлена в табл. 3.
16
Таблица 3 – Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов
песчаного бетона переходного поколения в сравнении с высокопрочным
порошково-активированным мелкозернистым бетоном
Состав бетонной
Стоимость Стоимость
смеси в 1 м3 для
компонен- компоненбетона М 400
тов за 1 т, тов в 1 м3,
и масса
руб.
руб.
компонентов, кг
Ц
П
СП
Вода
383
1 712
3,5
198
Масса
бетонной 2 244
смеси
4 500
300
50 000
22
1 724
514
225
4
Итого=
2 467
Состав бетонной
Стоимость
смеси в 1 м3 для
компоненбетона М 1400
тов за 1 т,
и масса
руб.
компонентов, кг
410
4 700
Ц
КМ
261
3 600
Пт
506
300
Пз
904
300
ГП *
4,1
85 000
МК
6 000
41
Вода
160
22
Масса
бетонной 2 286,1
смеси
Стоимость
компонентов в 1 м3,
руб.
1 927
940
152
271
349
246
3
Итого=
3888
* Хидетал 9γ
Из табл. 3 видно, что стоимость сырьевых компонентов на
изготовление 1 м3 высокопрочного порошково-активированного песчаного
бетона в 1,7 раза выше стоимости компонентов на изготовление 1 м3 песчаного бетона общестроительного назначения. Однако, применив отношение
прочности этих бетонов, равное 2,5, можно рассчитать объемы бетонов в
центрально сжатых элементах (колонн) на погонный метр длины. В
колонне сечением 40×40 см из обычного бетона один погонный метр будет
иметь объем 160 литров. Сечение колонны из высокопрочного бетона
будет в 2,5 раза меньше, то есть 640 см3 (25×25 см). Один погонный метр
такой колонны имеет объем 64 литра. Поэтому стоимость 1 м3 высокопрочного бетона на изготовление колонн равной длины уменьшится в
2,5 раза и составит 1555 рублей. Экономический эффект при этом составит
609 рублей.
Производственное апробирование осуществлялось при изготовлении
не колонн из-за отсутствия на заводах молотого кварцевого песка, а высокопрочных тротуарных плит и бордюрного камня на ООО «Бессоновский
домостроительный комбинат» и ООО «Строительные материалы»
(г. Пенза) и подтвердило высокую экономичность использования таких
бетонов.
17
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
1. Установлено, что пропариваемые порошково-активированные мелкозернистые (песчаные) бетоны для заводской технологии являются более
эффективными, чем бетоны нормального твердения для монолитного
строительства. Тепловая обработка в условиях высокой объемной концентрации твердой фазы, стесненного контактирования повышенного количества дисперсных частиц через прослойки тонкопленочной воды, существенно ускоряет реакционные процессы.
2. Установлено, что присутствие в порошково-активированных мелкозернистых бетонах дисперсных наполнителей в виде молотого кварцевого
песка, молотого гранулированного шлака, микрокремнезема (МК), диатомита существенно повышает эффективность тепловой обработки за счет
реализации реакционно-химических свойств порошков при повышенных
температурах. При правильно подобранной рецептуре и использовании
микрокремнезема в количестве 9-27 % прочность после пропаривания
повышается на 34-124 % по сравнению с бетоном без МК.
3. Использование шлакопортандцементов или добавок к ПЦ тонкомолотого шлака с дисперсностью 600-700 м2/кг в комбинации с МК и молотым
кварцевым песком является более эффективным в порошково-активированных мелкозернистых бетонах, чем в бетонах старого поколения. Коэффициент эффективности при пропаривании в среднем составляет 0,8-0,92, а при
высоком содержании микрокремнезема (20-27%) повышается до 1,06-1,16.
4. При хорошо оптимизированном составе по значениям безразмерных отношений компонентов к цементу по массе и объемному содержанию дисперсных компонентов в процентах, их суспензий от бетонной
смеси получены бетоны с повышенными расходами портландцемента с
показателями прочности на сжатие от 100 до 130 МПа, с удельными
расходами цемента на единицу прочности от 3,8 до 4,5 кг/МПа.
5. Впервые выявлено, что в самоуплотняющихся бетонах с осадкой
конуса 23-26 см, с близкими расходами цементов и шлакопортландцементов содержание суспензии с дисперсными (Ц+ПМ+МК) и дисперснотонкозернистыми (Ц+ПМ+МК+ПТ) порошками в объеме песчаной бетонной смеси должно быть оптимальным и равным соответственно 39-40 % и
59-60 %. Это определяет реологическое состояние бетонной смеси, при
котором она способна саморастекаться и самоуплотняться.
6. Оптимизация компонентного состава пропаренных порошковых
бетонов позволила получить бетонные смеси с чрезвычайно низкими
значениями В/Т (0,051-0,064) и В/Ц (0,28-0,39) отношений при средней
толщине прослоек дисперсно-тонкозернистой водной матрицы между
частицами песка-заполнителя 0,34-0,56 мм. Получены порошково-активированные мелкозернистые бетоны марок М 1000-1300 и порошковоактивированный мелкозернистый фибробетон с маркой М 1500 с условным коэффициентом трещиностойкости 0,16 на 1 сутки после ТВО.
18
7. Впервые установлена высокая эффективность нанометрических
гидросиликатов кальция как центров кристаллизации, синтезированных и
модифицированных ускорителем твердения и ингибитором коррозии.
Показано, что такая комбинация позволяет при пропаривании при температуре 40-60ºС с изотермией в течение 4-6 часов достигнуть прочности на
сжатие 19,9-27,4 МПа, снизить расход пара на 27%. Это позволяет
осуществлять распалубку изделий и отпуск преднапряженной арматуры.
8. Впервые предложено для характеристики хорошо оптимизированных по составу самоуплотняющихся бетонов кроме технико-экономического показателя удельного расхода цемента на единицу прочности
( Ц УД
R ) и объемной концентрации твердой фазы ввести показатели удельной
осадки конуса ( ОКWУД ), удельного расплыва ( РWУД ) бетонной смеси и удельной прочности на единицу процентного содержания воды по массе в
бетоне. Все показатели в совокупности всесторонне характеризуют оптимизацию рецептуры, культуру производства и качество продукции.
9. Выявлено влияние длительного пропаривания порошково-активированных бетонов на повышение прочности. Установлено, что длительное пропаривание бетонов без микрокремнезема в течение 72 часов позволяет повысить их прочность на 40-43 % по сравнению с бетонами, прошедшими
тепловую обработку в течении 10 часов с дополнительным твердением при
нормальных условиях в течение 27 суток. В связи с этим перспективна
обычная автоклавизация высокопрочных ПАМБ для достижения сверхвысокой прочности.
10. Выявлены гигрометрические свойства порошково-активированных
мелкозернистых бетонов. Установлено, что высокая плотность оптимизированных по составу бетонов определяет низкое водопоглощение через
72 часа в пределах 2-2,5 % в зависимости от содержания цемента и воды.
Низкое водопоглощение предопределяет высокую морозостойкость. Даже
малоцементные бетоны с водопоглощением по массе 2,3-2,4 % через 96
часов имеют морозостойкость не менее 300 циклов.
11. Усадочные деформации порошково-активированных мелкозернистых бетонов находятся в пределах 0,3-0,4 мм/м. Повышение содержания
микрокремнезёма до 25-27 % повышает усадочные деформации на 37-40 %,
но они не превышают 0,35 мм/м, что находится на уровне усадочных
деформаций современных бетонов переходного поколения марок 500-600.
12. Расчетная экономическая эффективность бетонов марки М 1000 по
сравнению с бетоном марки М 400, с учетом сокращения объема бетона в
центрально сжатой колонне, составляет 1555 рублей на 1 м3 бетона.
Реализация бетонов марки М 1000 при изготовлении высокопрочных
бордюрных камней на ООО «Бессоновский домостроительный комбинат»
подтвердила технико-экономическую эффективность ПАМБ.
19
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И РЕЗУЛЬТАТЫ
ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ ИЗЛОЖЕНЫ
В СЛЕДУЮЩИХ ПУБЛИКАЦИЯХ
Статьи журналов, рекомендованных ВАК МО и Н РФ:
1. Калашников, В.И. Высокопрочные порошково-активированные
пропариваемые песчаные бетоны нового поколения / Д.М. Валиев,
Е.В. Гуляева, В.М. Володин // Изв. высших учебных заведений. Строительство. – Новосибирск, 2011. – №5. – С. 14-19.
2. Калашников, В.И. Пропариваемые песчаные бетоны нового поколения / Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева, В.М. Володин // Бетон и железобетон. –
М. – 2011. – №5. – С. 2-5.
3. Калашников, В.И. Высокоэффективные порошково-активированные бетоны различного функционального назначения с использованием
суперпластификаторов / Е.В. Гуляева, Д.М. Валиев, В.М. Володин,
А.В. Хвастунов // Строительные материалы. – М., 2011. – №11. – С. 44-47.
4. Калашников, В.И. Влияние вида супер- и гиперпластификаторов на
реотехнологические свойства цементно-минеральных суспензий, порошковых бетонных смесей и прочностные свойства бетонов / Е.В. Гуляева,
Д.М. Валиев // Изв. высших учебных заведений. Строительство. –
Новосибирск, 2011. – №12. – С. 40-45.
5. Калашников, В.И. Усадочные и прочностные свойства пропариваемых порошково-активированных песчаных бетонов / Д.М. Валиев // Изв.
высших учебных заведений. Строительство. – Новосибирск, 2012. – №5. –
С. 22-29.
Статьи в научных сборниках:
6. Калашников, В.И. Обеспечение оптимальной топологии самоуплотняющихся бетонных смесей для высокопрочных бетонов / С.В. Ананьев,
В.П. Архипов, М.Н. Мороз, В.М. Володин, Д.М. Валиев // Новые энерго- и
ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных
материалов / Междунар. науч.-техн. конф. – Пенза, 2009. – С. 46-51.
7. Хвастунов, В.Л. Высокоэффективные мелкозернистые бетоны на
основе цементных и безобжиговых минерально-шлаковых вяжущих
/ В.И. Калашников, А.В. Хвастунов, Л.Н. Голикова, В.М. Журавлев,
Д.М. Валиев // Сырьевые ресурсы регионов и производство на их основе
строительных материалов / Всерос. науч.-техн. конф. – Пенза, 2009. –
С. 195-199.
8. Володин, В.М. Сухие тонкозернисто-порошковые бетонные смеси
нового поколения / Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева, В.И. Калашников // Теория
и практика повышения эффективности строительных материалов / V Всерос. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. – Пенза, 2010. –
С. 53-58.
20
9. Гуляева, Е.В. Влияние супер- и гиперпластификаторов на растекаемость суспензий различных цементов и цементно-минеральных систем /
В.М. Володин, Д.М. Валиев, В.И. Калашников // Теория и практика повышения эффективности строительных материалов / V Всерос. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. – Пенза, 2010. – С. 81-85.
10. Валиев, Д.М. Щебеночные и песчаные бетоны нового поколения /
В.М. Володин, Е.В. Гуляева, В.И. Калашников // Международный семинарконкурс молодых ученых и аспирантов, работающих в области вяжущих
веществ, бетонов и сухих смесей «Бетон». – М., 2010. – С. 15-18.
11. Калашников, В.И. Песчаные и щебеночные бетоны нового
поколения / Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева, В.М. Володин // Сборник научноисследовательских работ финалистов конкурса аспирантов и молодых
ученых в области энергосбережения в промышленности. – Новочеркасск,
2010. – С. 91-95.
12. Мороз, М.Н. Влияние циклического увлажнения-высушивания на
прочность гидрофобизированных материалов с модификатором ПРИМ-1 /
В.И. Калашников, В.М. Володин, Д.М. Валиев, О.В. Суздальцев //
Актуальные вопросы строительства: материалы междунар. науч.-техн.
конф. – Саранск, 2011. – С. 220-224.
13. Мороз, М.Н. Изучение кинетики водопоглощения, капиллярного
подсоса и сорбционного увлажнения карбонатно-шлакового материала,
модифицированного гидрофобизатором ПРИМ-1 / В.И. Калашников,
В.М. Володин, Д.М. Валиев, С.Л. Журавлева, С.С. Герасимов // Актуальные вопросы строительства: материалы междунар. науч.-техн. конф. –
Саранск, 2011. – С. 224-229.
14. Калашников, В.И. Порошково-активированные тонкозернистые
сухие бетонные смеси для производства различных бетонов / В.М. Володин, Д.М. Валиев, И.Ю. Троянов, С.В. Ананьев // Фундаментальные исследования РААСН по научному обеспечению развития архитектуры, градостроительства и строительной отрасли Российской Федерации в 2010 году. – М.–Орел, 2011. – С. 285-289.
15. Калашников, В.И. Реологическая активность супер- и гиперпластификаторов в цементно-минеральных дисперсных системах и получение
самоуплотняющихся бетонов нового поколения / Е.В. Гуляева, В.М. Володин, Д.М. Валиев, Р.А. Дрянин // Фундаментальные исследования
РААСН по научному обеспечению развития архитектуры, градостроительства и строительной отрасли Российской Федерации в 2010 году. – М.Орел, 2011. – С. 290-294.
16. Калашников, В.И. Бетоны нового поколения и реологические матрицы / В.М. Володин, Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева, Р.А. Дрянин, С.В. Ананьев, И.Ю. Троянов // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: сб. ст. МНТК. – Пенза,
2011. – С. 35-41.
21
17. Калашников, В.И. Порошковые фибробетоны со сверхвысокой
прочностью с дисперсным армированием фиброй / Д.М. Валиев, В.М. Володин, Е.В. Гуляева, С.В. Ананьев, Р.А. Дрянин // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: сб. ст. МНТК. – Пенза, 2011. – С. 41-48.
18. Валиев, Д.М. Высокопрочные песчаные бетоны нового поколения
/ Е.В. Гуляева, А.Ю. Белов, Е.С. Гейченко, Т.Н. Жукова, В.И. Калашников
// Молодежный инновационный форум Приволжского федерального
округа. Конкурс научно-технического творчества молодежи (НТТМ). –
Ульяновск, 2011. – С. 145-148.
19. Калашников, В.И. Влияние вида и дозировки гиперпластификатора на растекаемость реакционно-порошковых смесей и свойства бетонов
/ С.В. Ананьев, В.М. Тростянский, В.М. Володин, Е.В. Гуляева, Д.М. Валиев, А.В. Хвастунов // Композиционные строительные материалы. Теория
и практика / Междунар. науч.-техн. конф. – Пенза, 2011. – С. 187-191.
20. Калашников, В.И. Прочностные показатели сверхвысокопрочных
реакционно-порошковых фибробетонов / С.В. Ананьев, В.М. Володин,
Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева, А.В. Хвастунов, И.М. Куликов // Композиционные строительные материалы. Теория и практика / Междунар. науч.техн. конф. – Пенза, 2011. – С. 215-219.
21. Калашников, В.И. Технология получения пропариваемых высокопрочных песчаных бетонов на реакционно-порошковой связке / Д.М. Валиев // Опыт прошлого – взгляд в будущее / Междунар. науч.-техн. конф.
молодых ученых и студентов. – Тула, 2011. – С. 292-295.
22. Валиев, Д.М. Порошково-активированные бетоны с низким удельным расходом цемента на единицу прочности / Е.В. Гуляева, В.М. Володин, В.И. Калашников // Теория и практика повышения эффективности
строительных материалов / VI Всерос. конф. студентов, аспирантов и
молодых ученых. – Пенза, 2011. – С. 32-36.
23. Гуляева, Е.В. Оценка эффективности действия различных супер- и
гиперпластификаторов в цементных суспензиях / Д.М. Валиев, В.М. Володин, В.И. Калашников // Теория и практика повышения эффективности
строительных материалов / VI Всерос. конф. студентов, аспирантов и
молодых ученых. – Пенза, 2011. – С. 54-57.
24. Калашников, В.И. Высокоэффективные порошковые и реакционно-порошковые высокопрочные и сверхпрочные бетоны и фибробетоны /
В.М. Володин, Д.М. Валиев, Е.В. Гуляева // Теория и практика повышения
эффективности строительных материалов / VI Всерос. конф. студентов,
аспирантов и молодых ученых. – Пенза, 2011. – С. 82-88.
25. Kalashnikov, V. Dry fine grained and powdered concrete mixes of new
generation / V. Volodin, D. Valiev, E. Gulayeva // Scientific basis of modern
technologies: experience and prospects. – Khmelnitsky – Gliwice – Jaremch. –
2011. – С. 488-495.
22
26. Валиев, Д.М. Малоцементные бетоны нового поколения общестроительного назначения / Е.В. Гуляева, В.М. Володин, В.И. Калашников
// II Международный семинар-конкурс молодых ученых и аспирантов,
работающих в области вяжущих веществ, бетонов и сухих смесей. – СПб.,
2011. – С. 53-57.
27. Валиев, Д.М. Высокопрочные порошково-активированные
мелкозернистые бетоны с тепловлажностной обработкой / Е.В. Гуляева,
В.М. Володин, В.И. Калашников // Актуальные проблемы проектирования
и возведения зданий и сооружений с учетом энергосберегающих технологий и современных методов строительства / Междунар. науч.-практ.
конф. – Пенза, 2011. – С. 40-43.
28. Валиев, Д.М. Тепловлажностная обработка малоцементных порошково-активированных песчаных бетонов // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных
материалов: сб. ст. МНТК. – Пенза, 2011. – С. 3-9.
29. Валиев, Д.М. Пропариваемые порошково-активированные мелкозернистые бетоны нового поколения // Актуальные вопросы строительства:
материалы десятой Междунар. науч.-техн. конф. – Саранск, 2011. –
С. 128-130.
23
Валиев Дамир Маратович
ПРОПАРИВАЕМЫЕ ПЕСЧАНЫЕ БЕТОНЫ
НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ
НА РЕАКЦИОННО-ПОРОШКОВОЙ СВЯЗКЕ
Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание учёной степени
кандидата технических наук
Подписано к печати 21.02.2013. Формат 60x84 1/16
Бумага офисная «Снегурочка». Печать на ризографе. Усл. печ. л. 1,0.
Заказ № 48. Тираж 100 экз.
Издательство ПГУАС.
440028, г. Пенза, ул. Германа Титова, 28.
E-mail: [email protected]
24
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
39
Размер файла
244 Кб
Теги
порошковая, пропариваемые, бетона, связки, поколение, нового, реакционной, песчаных
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа