close

Вход

Забыли?

вход по аккаунту

?

Kolchedanzev Metodiki ruchnogo

код для вставкиСкачать
Министерство образования и науки
Российской Федерации
Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет
Л. М. КОЛЧЕДАНЦЕВ, А. Д. ЕГОЗАРОВ
МЕТОДИКИ И ПРИМЕРЫ РУЧНОГО
И АВТОМАТИЗИРОВАННОГО РАСЧЕТОВ
РЕЖИМОВ ВЫДЕРЖИВАНИЯ БЕТОНА
ПО СПОСОБУ ТЕРМОСА
Учебное пособие
Санкт-Петербург
2017
1
УДК 693.547.32
Рецензенты:
д-р техн. наук, профессор А. Х. Байбурин (Южно-Уральский государственный университет);
д-р техн. наук, профессор А. Ф. Юдина (СПбГАСУ)
Колчеданцев, Л. М.
Методики и примеры ручного и автоматизированного расчетов режимов выдерживания бетона по способу термоса: учеб. пособие / Л. М. Колчеданцев, А. Д. Егозаров; СПбГАСУ. – СПб.,
2017. – 47 с.
ISBN 978-5-9227-0722-0
Изложены существующие и усовершенствованные методики ручного
и автоматизированного расчетов режима выдерживания бетона по способу
термоса. Усовершенствованная методика позволяет получать данные по кинетике нарастания прочности бетона через задаваемые промежутки времени
(например, через 12 ч). Приведены алгоритм и пример расчета режима выдерживания бетона по способу термоса с использованием персонального компьютера. Дается информационно-справочный материал, необходимый для расчетов режимов выдерживания бетонов в зимнее время.
Предназначено бакалаврам и магистрам направления подготовки
«Строительство», изучающим учебную рабочую программу «Монолитное
и сборно-монолитное домостроение».
Рекомендовано Учебно-методическим советом СПбГАСУ в качестве
учебного пособия.
Табл. 5. Ил. 21. Библиогр.: 6 назв.
ISBN 978-5-9227-0722-0
© Л. М. Колчеданцев, А. Д. Егозаров, 2017
© Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет, 2017
2
Введение
Способ термоса – один из наиболее распространенных способов зимнего бетонирования. Он характеризуется хорошими показателями по энергозатратам (что необходимо, например, для достижения критической прочности бетона), а также качеством бетона,
не уступающим бетону нормального твердения.
Способ термоса был разработан профессором И. А. Киреенко
еще в 1910 г. Профессор Б. Г. Скрамтаев предложил уравнение теплового баланса, положенное в основу расчетов режимов выдерживания бетона по способу термоса. Суть этого уравнения заключается в следующем: суммарное количество тепла, «внесенного» в бетонную смесь при ее приготовлении на заводе, а также тепла
экзотермии цемента должно быть равно теплопотерям бетона
в окружающую среду за время его выдерживания.
Существующей (традиционной) методике расчета режима выдерживания бетона по способу термоса присущи следующие недостатки:
1. Поэтапное определение продолжительности остывания бетона (вначале без учета экзотермии цемента – I этап, затем за время,
определенное на I этапе расчета (с учетом экзотермических тепловыделений) – II этап) не в полной мере соответствует реальной ситуации, т. е. характеризуется некоторой условностью.
2. Средняя температура бетона рассчитывается на весь период
его выдерживания, а набираемая прочность бетона определяется на
конец периода выдерживания, что не позволяет прогнозировать
набор прочности бетона во времени.
Одним из авторов данной работы (Л. М. Колчеданцевым)
предложена методика расчета режима выдерживания бетона по способу термоса, устраняющая указанные недостатки. Другим автором
(А. Д. Егозаровым) разработана программа, позволяющая выполнить расчет режимов выдерживания бетона по способу термоса на
персональном компьютере.
Введение, главы 1–3 и заключение написаны Л. М. Колчеданцевым, а глава 4 – А. Д. Егозаровым. Пособие рассчитано на студентов старших курсов строительных вузов, а также на инженернотехнических работников строительных организаций, занимающихся зимним бетонированием.
3
Глава 1. СУТЬ СПОСОБА ТЕРМОСА
И РАЦИОНАЛЬНЫЕ ОБЛАСТИ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ
В процессе приготовления бетонной смеси на заводе в нее вносится тепло путем подогрева воды и заполнителей (щебня и песка)
с таким расчетом, чтобы на выходе из бетоносмесителя температура
смеси не превышала значений, указанных в табл. 1 [1].
Таблица 1
Температура бетонной смеси, приготовленной по ГОСТ 10178 и 31108,
на выходе из смесителя и воды
Характеристика цемента, из которого
приготовлена смесь
Нормально твердеющий
Быстротвердеющий
Глиноземистый
Температура, °С, не более
воды
70
60
40
смеси
35
30
25
Примечание. Для всех приведенных образцов измерительный контроль
проводится два раза в смену и заносится в журнал работ.
Доставленную на объект подогретую бетонную смесь укладывают традиционными способами в опалубку. Открытые поверхности при этом укрывают пленкой и утепляют; твердеющий бетон выдерживается по способу термоса. Тепло (как внесенное в бетонную
смесь при ее приготовлении, так и полученное от экзотермии цемента), выделяющееся в бетоне в процессе его выдерживания, обеспечивает через 3–4 сут прочность не менее критической. По своему
качеству бетон сопоставим с бетоном нормального твердения.
Удельные энергозатраты на подогрев бетонной смеси составляют
(30 ± 5) кВт · ч/м3.
Рациональная область применения способа термоса – бетонирование конструкций с модулем поверхности не более 6–8 м–1.
Как правило, чем массивнее конструкция (меньше модуль поверхности), тем эффективнее применение способа термоса.
В ряде случаев целесообразно комбинировать способ термоса
с другими способами зимнего бетонирования.
4
Глава 2. ТРАДИЦИОННАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА
РЕЖИМА ВЫДЕРЖИВАНИЯ
Под режимом выдерживания будем понимать соотношение
взаимосвязанных параметров температуры и прочности бетона на
разных этапах его твердения. На этот режим влияет множество факторов: массивность бетонируемой конструкции; расход, активность
и тепловыделение цемента; температура уложенного бетона и температура наружного воздуха; скорость ветра; материал и толщина
опалубки и утеплителя.
При термосном выдерживании бетона решают одну из двух
задач:
1) определение продолжительности остывания бетона и величины набранной им за это время прочности при известном термическом сопротивлении опалубки и утеплителя неопалубленной поверхности;
2) определение величины термического сопротивления опалубки и утеплителя неопалубленной поверхности при заданных
значениях продолжительности остывания бетона и его прочности
к моменту остывания.
Применительно к конструкциям с модулем поверхности от 3
до 8 м–1 указанные задачи могут быть решены с помощью формулы
(1), предложенной Б. Г. Скрамтаевым:
(1)
Cб × γб(tб.н – tб.к) + Ц × Э = τ × 3,6К × Mп(tб.ср – tн.в),
где Cб – удельная теплоемкость бетона, которая принимается равной 1,05 кДж/(кг · °С);
γб – плотность бетона, кг/м3;
tб.н – температура бетона к началу выдерживания, °С;
tб.к – температура бетона к концу остывания (для бетонов без
противоморозных добавок tб.к рекомендуется принимать не ниже
5 °С);
Ц – расход цемента в бетоне, кг/м3;
Э – экзотермия цемента за время твердения бетона, кДж/кг
(принимается по прил. 1);
τ – время остывания бетона от tб.н до tб.к, ч;
К – коэффициент теплопередачи;
5
Mп – модуль поверхности, м–1;
tб.ср – средняя температура за время остывания бетона, °С;
tн.в – среднемесячная температура наружного воздуха, °С, в заданном месяце (см. табл. 5.1 СП 131.133330.2012).
При этом величина tб.ср, °С, определяется по формуле
tб.н − tб.к
(2)
,
tб.ср = tб.к +
1,03 + 0,181М п + 0,06(tб.н − tб.к )
или приближенно
tб.н + 5
– для конструкций с Мп ≤ 4 м–1;
2
tб.н
– для конструкций с Мп = 5–8 м–1;
2
tб.н
– для конструкций с Мп = 3–12 м–1.
3
Рассмотрим традиционный подход к решению первой задачи
(определение времени остывания бетона и набранной им за этот период прочности) как наиболее распространенный, а также последовательность расчета.
1. Формирование исходных данных включает: размеры конструкций; объем и класс бетона; удельный расход и марка цемента;
конструкцию опалубки (материал и толщину опалубки); материал
и толщину утеплителя; температуру бетонной смеси на выходе из бетоносмесителя; время и способ транспортирования бетонной смеси,
способ ее укладки; календарное время (месяц) выполнения работ.
2. Определение коэффициентов теплопередачи охлаждаемых поверхностей. Коэффициент теплопередачи открытой и опалубливаемой поверхностей
1
(3)
К=
,
1 i = n δi
+
α i =1 λ i
где α – коэффициент теплопередачи у наружной поверхности
ограждения, Вт/(м2 · °С), принимается по табл. 2 [1];
λi – коэффициент теплопроводности материала Вт/(м2 · °С);
δi – толщина каждого слоя ограждения, м.
6
Коэффициент теплопередачи грунта
λcγ
,
(4)
τ
где τ – время от начала выдерживания бетона, ч (принимаем его равным 30 ч);
η – коэффициент основания в зависимости от грунта (для талого грунта равен 1, для мерзлого грунта при влажности 5 % – 1,5,
10 % – 2,1, 20 % – 3,2 [2], п. 6.13; 1);
λ – коэффициент теплопроводности грунта, Вт/(м2 · °С);
c – удельная теплоемкость грунта, (Вт · ч) / (кг · °С);
γ – плотность грунта, кг/м3.
В зависимости от скорости ветра α имеет разные значения, которые представлены в табл. 2 [1]. Значение λсγ определяется согласно табл. 3 [2].
К = 1,13η
Таблица 2
Зависимость коэффициента теплопередачи от скорости ветра
Скорость ветра,
м/с
α, Вт/(м2 · °С)
Скорость ветра, м/с
α, Вт/(м2 · °С)
0
1
3
3,77
3,88
14,96
5
10
15
26,56
33,18
43,15
Таблица 3
Значения
Грунт
Песчаный
Супесь
Суглинок
Глина
λс γ для разных видов грунта
Значение
0
10,5
11,4
12,2
13,1
λсγ при влажности грунта, %
5
16,7
18,6
20,2
22,1
10
23,6
25,8
28,1
30,4
15
29,5
32,9
36,2
39,3
20
35,7
40,0
44,1
48,4
3. Определение температуры бетона к началу выдерживания. После согласования с заводом-поставщиком бетонной смеси
и с учетом рекомендаций табл. 1 принимается температура бетонной смеси на выходе из смесителя tб.с. Кроме того, определяется расчетная температура наружного воздуха tн.в (принимается среднее
значение за время остывания бетона, °С):
7
5. Определение продолжительности остывания конструкции без учета влияния экзотермии цемента выполняется
согласно уравнению
Сб × γб (tб.н – tб.к )
τ′ =
,
(10)
3,6К × Мп (tб.ср – tн.в )
Δtmax
(5)
,
2
ср
где tн.в
– среднемесячная температура наружного воздуха, °С, принимаемое по табл. 5.1 источника [3];
Δtmax – максимальная амплитуда колебаний суточной температуры [3, табл. 11.1].
Зная время транспортирования и способ укладки бетонной
смеси, определим потери температуры при транспортировании
и укладке:
(6)
Δtтр = (tб.с – tн.в)(0,0025τтр + 0,032n),
где Δtтр – снижение температуры при транспортировании и перегрузках смеси, °С;
tб.с – температура бетонной смеси;
τтр – время транспортировки бетонной смеси, мин;
0,0025 °С/(°С ∙ мин) – относительное снижение температуры
смеси при транспортировании;
0,032 °С/(°С ∙ мин) – относительное снижение температуры
смеси при погрузке и перегрузке;
n – количество перекладываний бетонной смеси (принимается
не менее 2).
Температура бетонной смеси к началу ее укладки в опалубку, °С,
(7)
tн.у = 35 – Δtтр,
где 35 – принимаемая температура бетонной смеси при выходе с завода изготовителя, °С;
Δtукл = (tн.у – tн.в)τукл Δtцил,
(8)
где Δtукл – снижение температуры смеси за время укладки бетонной
смеси, °С;
τукл – время укладки бетонной смеси, мин;
Δtцил – коэффициент, принимаемый равным 0,03.
Температура бетона к началу выдерживания, °С,
tб.н = tн.у – Δtукл,
(9)
где tб.н – температура бетона к началу выдерживания, °С.
4. Определение средней температуры бетона за время
остывания конструкции осуществляется по формуле (2).
где τ′ – время остывания бетона от tб.н до tб.к, ч;
Cб – удельная теплоемкость бетона, которая принимается равной 1,05 кДж/(кг · °С);
γб – плотность бетона, кг/м3;
tб.к – температура бетона к концу остывания (для бетонов без противоморозных добавок tб.к рекомендуется принимать не ниже 5 °С);
tб.н – температура бетона к началу выдерживания, °С;
tн.в – температура наружного воздуха, °С (см. формулу (9));
Мп – модуль поверхности, м–1;
К – коэффициент теплопередачи охлаждаемой конструкции,
Вт/(м2 · °С);
tб.ср – средняя температура за время остывания бетона, °С
(см. формулу (2)).
6. Определение продолжительности остывания конструкции с учетом влияния экзотермии цемента производится
по формуле
С × γ (t – t ) + Ц × Э
,
τ = б б б.н б.к
(11)
3,6К × Мп (tб.ср – tн.в )
где Ц – расход цемента в бетоне, кг/м3;
Э – экзотермия цемента за время твердения бетона, кДж/кг
(принимается по прил. 1).
7. Определение прочности бетона, которую он наберет за
время ࣎ при средней температуре твердения tб.ср с использованием таблиц, приведенных в прил. 3 и 4. Приведенная выше методика расчета режима выдерживания бетона по способу термоса изложена в технической литературе [1] в ряде учебных пособий [4].
Недостатки этой методики следующие:
• определение продолжительности остывания бетона для
случая без учета экзотермических тепловыделений не соответствует реальной ситуации;
8
9
ср
tн.в = tн.в
−
средняя температура бетона рассчитывается на весь период
его выдерживания, а набираемая им прочность определяется на конец периода выдерживания, что не позволяет прогнозировать набор
прочности во времени.
Л. М. Колчеданцевым предложена методика расчета режима
выдерживания бетона, устраняющая указанные недостатки [4].
•
Пример расчета по традиционной методике
Исходные данные:
• размеры фундаментной плиты 72,0×18,0×0,7 м;
• бетон класса В25;
• расход цемента 400 кг/м3 (ПТЦМ500);
• опалубка – ламинированная фанера толщиной 20 мм;
• открытая поверхность бетона укрыта пленкой и одним слоем пенопласта плитного толщиной 40 мм;
• расчетная температура наружного воздуха в декабре –3,9 °С
(см. табл. 5.1 источника [3]);
• максимальная амплитуда колебаний суточной температуры 19,6 °С [3];
• скорость ветра ≤5 м/с;
• основание плиты – песок (влажность которого w = 5 %);
• температура бетонной смеси на заводе на выходе из бетоносмесителя +35 °С;
• время транспортирования бетонной смеси 45 мин.
Определить:
прочность бетона, которую он наберет за время τ при средней температуре твердения.
•
Решение
1. Определение модуля поверхности (Мп)
F 2 ⋅ 72 ⋅ 18 + 2 ⋅ 0,7 ⋅ 72 + 2 ⋅ 0,7 ⋅ 18
Мп = =
= 3,0 м −1 ,
V
72 ⋅ 18 ⋅ 0,7
где F – площадь охлаждаемых поверхностей, м3 (определена как сумма неопалубленных и опалубленных поверхностей конструкции); V – объем бетона, м3.
2. Определение коэффициентов теплопередачи охлаждаемых поверхностей (К)
Коэффициент теплопередачи открытой поверхности плиты
К2 =
1
Вт
1
.
=
= 0,88 2
1
0,04 0,02
1
δi
м ⋅ °С
+
+
+
α
λ i 26,56 0,043 0,116
Коэффициент теплопередачи грунта
К3 = 1,13η
Вт
λсγ
16,7
,
= 1,13 ⋅1,5
= 5,17 2
τ
м ⋅ °С
30
где τ = 30 ч; η – коэффициент для мерзлого грунта при влажности 5 %, составляющий 1,5.
Напомним, что значение λсγ определяется по табл. 3. Для песка при
влажности w = 5 % λсγ = 16,7.
Приведенный коэффициент теплопередачи
К F + К 2 F2 + К 3 F3 1,03 ⋅ 1296 + 0,88 ⋅ 126 + 5,17 ⋅ 1296
Вт
К= 1 1
.
=
= 3,0 2
1296 + 126 + 1296
F1 + F2 + F3
м ⋅ °С
3. Определение температуры бетонной смеси к началу выдерживания (tб.н)
Температура наружного воздуха в декабре в Санкт-Петербурге
Δt
19,6
ср
tн.в = tн.в
− max = −3,9 −
= −13,7 °С.
2
2
Снижение температуры при транспортировании и при перегрузках
смеси
Δtтр = (tб.с − tн.в )(0,0025τ тр + 0,032n) = (35 − (−13,7))×
× (0,0025 ⋅ 45 + 0,032 ⋅ 2) = 8,60 °С.
Температура бетонной смеси к началу ее укладки в опалубку
t н.у = 35 − Δ t тр = 35 − 8,60 = 26 , 4 °С.
Снижение температуры смеси за время укладки в опалубку
Δ t укл = (t н.у − t н.в ) τ укл Δ t цил = ( 26 , 4 − ( − 13,7 )) 45 ⋅ 0,003 = 5, 4 °С.
Температура бетона к началу выдерживания
Вт
К1 =
,
=
= 1,03 2
1
0,04
1
δi
м ⋅ °С
+
+
α
λ i 26,56 0,043
tб.н = tн.укл – Δtукл = 26,4 – 5,4 = 21,0 °С.
10
11
1
1
где α – коэффициент теплопередачи у наружной поверхности ограждения,
Вт/(м2 · °С) (при скорости ветра 5 м/с α = 26,56 Вт/(м2 · °С) [1, п. 5.13]);
δ = 0,04 м – толщина слоя пенопласта плитного; λ = 0,043 Вт/(м2 · °С) – коэффициент теплопроводности слоя пенопласта плитного.
Рассчитаем коэффициент теплопередачи опалубки из ламинированной
фанеры толщиной 20 мм, утепленной одним слоем пенопласта плитного
между слоями полиэтиленовой пленки:
4. Определение средней температуры бетона за время остывания конструкции (tб.ср)
tб.н − tб.к
tб.ср = tб.к +
=
1,03 + 0,181М п + 0,06(tб.н − tб.к )
21,0 − 5,0
= 5,0 +
= 11,31 °С.
1,03 + 0,181 ⋅ 3,0 + 0,06( 21,0 − 5,0)
5. Определение величины тепловыделения цемента за время τ′ при средней температуре твердения бетона
Сб × γ б (tб.н – tб.к )
1,05 ⋅ 2500 (21,0 − 5,0)
τ′ =
=
= 51,83 ч = 2,16 сут.
3,6К × М п (tб.ср – tн.в ) 3,6 ⋅ 3,0 ⋅ 3,0 (11,31 + 13,7)
Затем величина Э (тепловыделение цемента (в нашем случае портландцемент 400)) определяется путем интерполяции согласно Прил. 1 или 2
(Э = 119,68 кДж).
6. Определение продолжительности остывания конструкции с учетом
влияния экзотермии цемента τ
С × γ б (tб.н − tб.к ) + Ц × Э
τ= б
=
3,6 К × М п (tб.ср − tн.в )
=
1,05 ⋅ 2500 ( 21,0 − 5,0) + 400 ⋅ 119 ,68
= 110 ,9 ч = 4,62 сут.
3,6 ⋅ 3,0 ⋅ 3,0(11,31 + 13,7 )
Вывод
При средней температуре твердения 11,31 °С за 4,62 сут бетон наберет
48,8 % от проектной прочности (см. график в прил. 12).
Глава 3. ПРЕДЛАГАЕМАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА
РЕЖИМА ВЫДЕРЖИВАНИЯ И ПРИМЕР РУЧНОГО
РАСЧЕТА
Традиционный подход к решению первой задачи (расчету времени выдерживания бетона и нахождению величины набранной им
за это время относительной прочности) несет в себе ряд допущений
и условностей, которые характеризуются тем, что средняя температура бетона рассчитывается на весь период его выдерживания,
а набираемая им прочность определяется на конец периода выдерживания, что не позволяет прогнозировать набор прочности во времени.
Профессором кафедры Организации строительства СПбГАСУ
Колчеданцевым Л. М. предложена методика расчета режима выдерживания бетона, устраняющая указанные недостатки.
Все время выдерживания бетона делится на интервалы (например, по 12 ч), чтобы можно было определить температуру бетона
в конце каждого интервала с учетом экзотермии цемента. В зависимости от среднего арифметического начальной и конечной температур определяется прочность бетона, набранная на каждом расчетном промежутке времени.
Формула (1) принимает вид
Cб × γб (tб.i – tб.к) + Ц × Эi = τi × 3,6К × Мп(tб.i – tн.в),
(12)
где tб.i – температура бетона к началу расчетного (i-го) промежутка
времени, °С;
Эi – тепловыделение цемента нарастающим итогом к окончанию каждого расчетного промежутка времени, определяемое по
средней температуре твердения в предыдущих расчетных отрезках
времени, кДж/кг;
τi – расчетный промежуток времени нарастающим итогом
(например, τi = 12, 24, 36, 48, …, n), ч.
Левая часть уравнения представляет собой теплосодержание
бетона к окончанию i-го промежутка времени:
Qiтс = Cб × γб × tб.i + Ц × Эi.
(13)
Правая часть уравнения представляет собой теплопотери
к окончанию i-го промежутка времени:
12
13
(14)
Qiтп = τi × 3,6К × Мп(tб.i – tн.в),
Температура бетона к концу выдерживания i-го промежутка
времени определяется по формуле
ti =
Qiтс − Qiтп
.
Сб − γ б
(15)
Знание фактической температуры в твердеющем бетоне позволяет корректировать режим его выдерживания путем дополнительного утепления или подвода тепла (например, в случае резкого
похолодания). Информация о температуре твердеющего бетона
и времени ее замеров позволяет определять относительную прочность бетона (по отношению к марочной) через относительный возраст бетона.
Пример ручного расчета по предложенной методике
Исходные данные:
размеры фундамента 72,0×18,0×0,7 м;
бетон класса В25;
расход цемента 400 кг/м3 (ПТЦМ500);
опалубка – ламинированная фанера толщиной 20 мм;
открытая поверхность бетона укрыта пленкой и одним слоем пенопласта плитного толщиной 40 мм;
• расчетная температура наружного воздуха в декабре –3,9 °С
(см. табл. 5.1 в источнике [3]);
• максимальная амплитуда колебаний суточной температуры –19,6 °С
(см. табл. 11.1 в источнике [3]);
• скорость ветра ≤5 м/с;
• основание плиты – песок (w = 5 %);
• бетонная смесь на заводе на выходе из бетоносмесителя имеет температуру +35 °С;
• время транспортирования бетонной смеси 45 мин.
•
•
•
•
•
Определить:
• температуру твердения бетона через каждые 12 ч;
• кинетику нарастания прочности за время выдерживания бетона
до набора им критической прочности.
Решение
Воспользуемся результатами данных, приведенных в главе 2. Напомним их:
14
1. Определение модуля поверхности:
Мп = 3,0 м–1.
2. Определение коэффициентов теплопередачи охлаждаемых поверхностей:
К1 = 1,03 Вт/(м2 · °С);
К2 = 0,88 Вт/(м2 · °С);
К3 = 5,17 Вт/(м2 · °С);
К = 3,0 Вт/(м2 · °С).
3. Определение температуры бетонной смеси к началу выдерживания:
tб.н = 21,0 °С.
4. Определение теплосодержания и теплопотерь бетона за каждый
расчетный период. Температуру твердеющего бетона будем определять через каждые 12 ч, сопоставляя теплосодержание бетона к началу расчетного
периода плюс тепловыделение цемента (левая часть уравнения) с температурами бетона в окружающую среду (правая часть уравнения):
Cб × γб (tб.i – tб.к) + Ц × Эi = τi × 3,6К × Мп (tб.i – tн.в),
где Э – тепловыделение цемента (портландцемент 400), определяемое интерполяцией по прил. 1 или 2.
Постоянными величинами в этом уравнении будут
Сб × γб = 1,05 кДж/(кг⋅ °С) × 2500 кг/м3 = 2625 кДж/(м3 ⋅ °С);
τ × 3,6К × Mп = 3,6 ∙ 3,0 Вт/(м2 ∙ °С) × 3,0 м–1 = 32,4 кДж(ч ∙ °С).
Теплосодержание бетона за первые 12 ч
тc
Q0−
12 = Cб × γб × tб.i + Ц × Э = 2625 ∙ 21,0 +
+ 400 ∙ 70,32 = 83 226,75 кДж.
Теплопотери за первые 12 ч
тп
Q0−
12 = τi × 3,6К × Мп (tб. i – tн.в) = 12 ∙ 32,4 (21,0 –
– (–13,7)) = 13 458,66 кДж.
Температура бетона к концу выдерживания первых 12 ч
t0−12 =
Q0тс−12 − Q0тп−12 83 226,75 − 13 458,66
=
= 26,58 °С.
сγ
2625
Средняя температура за первые 12 ч
tб.н + t0–12 21,0 + 26,58
=
= 23,8 °С.
2
2
Теплосодержание бетона за отрезок от 12–24 ч
t0ср−12 =
Q12тс– 24 = Cб × γб × t0–12 + Ц × Э1 = 2625 ∙ 26,57 +
+ 400 ∙ 120,69 = 118 042,89 кДж,
где Э1 – тепловыделение цемента для участка выдерживания бетона от 0
до 12 ч, кДж/кг.
15
Теплопотери за отрезок 12–24 ч
Q12тп– 24 = τ × 3,6К × Mп (t0–12 – tн.в) = 24 · 32,4 (26,57 –
200000,00
180000,00
– (–13,7)) = 31 253,20 кДж.
160000,00
Температура бетона к концу выдерживания отрезка 12–24 ч
120000,00
Q12тс−24 − Q12тп−24 118 042,89 − 31 253,2
=
= 33,1 °С.
2625
сγ
100000,00
Средняя температура за отрезок 12–24 ч
t0–12 + t12– 24 26,57 + 33,1
=
= 29,8 °С.
2
2
Данные расчетов для следующих отрезков приведены в табл. 4, а также
на рис. 1–3.
ср
t12
−24 =
ЭНЕРГИЯ, кДж
t12−24 =
140000,00
80000,00
Qтс
60000,00
Qтп
40000,00
20000,00
0,00
Qтс
0–1
83226,75
1–2
118042,89
2–3
155526,88
3–4
187793,39
4–5
198251,42
5–6
182269,40
Qтп
13458,66
31253,20
54427,00
81029,31
105472,37
114165,23
Таблица 4
Раскладка данных ручного расчета по отрезкам
T, ч
Qтс, кДж
1
2
3
4
5
6
0–12
12–24
24–36
36–48
48–60
60–72
83 226,75
118 042,89
155 526,88
187 793,39
198 251,42
182 269,40
Qтп, кДж
Рис. 2. Диаграмма теплосодержания и теплопотерь бетона Q, кДж
ti-x, °С tср, °С Э, кДж tcут, сут
13 458,66 26,57
31 253,20 33,1
54 427,00 38,5
81 029,31 40,7
105 472,37 35,3
114 165,23 25,9
23,8
29,8
35,8
39,6
38,0
30,6
120,69
171,84
216,73
228,72
223,73
–
0,69
1,68
3,07
4,83
6,43
7,46
20,25
30,82
40,62
49,72
56,29
59,99
100,00
90,00
80,00
70,00
45,00
39,59
40,00
35,79
35,00
59,99
49,72
50,00
40,62
40,00
30,82
20,25
20,00
38,01
10,00
30,64
29,82
0,00
0–1
30,00
25,00
56,29
60,00
30,00
50,00
ТЕМПЕРАТУРА,°С
R, %
ПРОЧНОСТЬ, %
№
п/п
РАСЧЕТНЫЕ ОТРЕЗКИ
23,78
1–2
2–3
3–4
4–5
5–6
РАСЧЕТНЫЕ ОТРЕЗКИ
20,00
Рис. 3. График набора прочности бетона R, %
15,00
Вывод
10,00
5,00
0,00
0–1
1–2
2–3
3–4
4–5
5–6
РАСЧЕТНЫЕ ОТРЕЗКИ
Рис. 1. График изменения средней температуры бетона tср, °С
16
Через 72 ч относительный возраст бетона составит 7,46 сут. За это
время бетон остынет до температуры, равной +25,9 °С, а конструкция наберет
прочность 59,99 % от проектной прочности R28, что больше критической
прочности.
17
Глава 4. РУКОВОДСТВО ПО РАБОТЕ
С ПРОГРАММОЙ CONCRETETERMO И ПРИМЕР
АВТОМАТИЗИРОВАННОГО РАСЧЕТА
Наиболее эффективная и широко применяемая технология
зимнего бетонирования – «способ термоса». Она характеризуется технологической простотой и относительно низкой стоимостью использования. Методика расчета здесь базируется на формуле Б. Г. Скрамтаева, а та – на уравнении теплового баланса. Определение продолжительности выдерживания бетона и величины набранной им за это
время прочности при заданном термическом сопротивлении термоограждающих конструкций может занять продолжительное время
и привести к существенным погрешностям.
Современный научно-технический прогресс, а также появление программ по автоматизации вычислительных процессов позволяют ускорить нахождение необходимых переменных, повышающих эффективность данного способа.
Такая программа была разработана кафедрой строительного
производства СПбГАСУ (рис. 4).
Рис. 4. Рабочее окно ConcreteTermo
18
При расчете термосного выдерживания бетона необходимо решить одну из двух задач:
• определение продолжительности выдерживания бетона
и величины набранной им за это время прочности при заданном термическом сопротивлении термоограждающих конструкций;
• нахождение величины термического сопротивления термоограждающих конструкций, требуемой для достижения заданной
прочности в установленные сроки.
Знание фактической температуры твердеющего бетона позволяет корректировать режим его выдерживания путем дополнительного утепления или подвода тепла (например, в случае ее резкого
падения). Данные по температуре твердеющего бетона и времени ее
замеров позволяют определять относительную прочность бетона
(по отношению к марочной) через его относительный возраст.
Области для ввода исходных данных
В программе ConcreteTermo есть только две области, в которых необходимо указывать исходные данные (рис. 5–7). Остальные
области рабочего окна являются расчетными: данные в них появляются после нажатия кнопки «Посчитать» в соответствующей области. Все области ограничены черными линиями.
Рис. 5. Области исходных данных
19
Название поля
T трансп
n (прклд)
Название поля
h
L
B
b (form)
lam (form)
b (ins lat)
lam (ins lat)
n (lat)
b (ins top)
lam (ins top)
n (top)
t min.
η
τ
lamcy
t ампл.
V
Значение
Высота фундаментной плиты
Длина фундаментной плиты
Ширина фундаментной плиты
Толщина опалубки
Коэффициент теплопроводности
опалубки
Толщина боковой изоляции
Коэффициент теплопроводности
боковой изоляции
Количество слоев боковой изоляции
Толщина верхней изоляции
Коэффициент теплопроводности
верхней изоляции
Количество слоев верхней изоляции
Минимальная среднемесячная
температура наружного воздуха
Коэффициент основания
Время от начала выдерживания
бетона
Коэффициенты основания для мерзлого грунта при заданной влажности
Максимальная амплитуда колебаний
суточной температуры
Скорость ветра
Единицы
измерения
м
м
м
м
м
м
Вт/(м2 · °С)
шт.
м
Вт/(м2 · °С)
шт.
°С
–
ч
T укл.
t инт (0-X)
tб.с
Cв
Ц
yb
Значение
Единицы измерения
Время транспортирования
бетонной смеси
Число перегрузок бетонной
смеси
Время укладки бетонной
смеси
Отрезок времени, отведенный для расчета температурно-временных характеристик бетона (по умолчанию –
12 в первой версии программы)
Исходная температура бетонной смеси
Удельная теплоемкость бетона
Расход цемента в бетоне
(по умолчанию – 400 в первой версии программы)
Плотность бетона
мин
шт.
мин
ч
°С
кДж/(кг ∙ °С)
кг/м3
кг/м3
Рис. 7. Область исходных данных
Расчетные области программы
Рис. 6. Область исходных данных
После внесения в программу всех исходных данных, необходимых для расчета, можно приступать к самой его процедуре.
Принцип расчета основан на строгой технологической последовательности действий, которую диктует нам сам алгоритм методики
расчета способа термоса. Первой расчетной областью является Позиция № 1 (рис. 8).
20
21
–
°С
м/с
Название
поля
Значение
Mn
Модуль поверхности
конструкции
K1
Коэффициент теплопередачи открытой
поверхности (верхней)
Коэффициент теплопередачи закрытой
поверхности (боковой)
Коэффициент теплопередачи грунта
(нижней поверхности)
Приведенный коэффициент теплопередачи
K2
K3
K
Расчетная формула
Мп =
К1 =
К2 =
К=
F
V
1
Единицы
измерения
м–1
delt tтр
Вт/м2 ∙ °С
1
δ
+ i
α
λi
λcγ
К 3 = 1,13η
τ
Вт/м2 ∙ °С
К1F1 + К 2 F2 + К3 F3
F1 + F2 + F3
Вт/м2 ∙ °С
Рис. 8. Первая расчетная область, Позиция № 1
Рассчитав все значения в Позиции № 1, можно переходить
к Позиции № 2 (рис. 9).
Позиции 3–5 объединены в один большой расчетный блок,
так как все значения, которые будут получены, относятся к температурно-временным значениям и делению на расчетные отрезки (рис. 10).
22
tн.в.
Вт/м2 ∙ °С
1
δ
+ i
α
λi
1
Название
поля
t нач.бет
delt tукл
t бет.нач
Э
Значение
Температура
наружного воздуха
Снижение температуры при
транспортировании и перегрузках бетонной
смеси
Температура бетонной смеси к
началу ее
укладки в опалубку
Снижение температуры бетонной
смеси за время
укладки
Температура бетона к началу выдерживания
Экзотермия цемента за время
твердения бетона
Расчетная формула
ср
tн.в = tн.в
−
Δtmax
2
Единицы
измерения
°С
Δtтр = (tб.с – tн.в)(0,0025τтр +
+ 0,032n)
°С
tн.у = 35 – Δtтр
°С
Δtукл = (tн.у – tн.в)τукл Δtцил
°С
tб.н = tн.у – Δtукл
°С
См. прил. 1, 2
кДж/кг
Рис. 9. Вторая расчетная область, Позиция № 2
23
Экзотермия цеСм. прил. 1
мента за первый отрезок времени
Qтс (1-2) Теплосодержание
Q1−тc2 = Cб × γб × t0–1 + Ц × Э
бетона за второй
отрезок времени
Qтп (1-2) Теплопотери беQ1−тп2 = τ × 3,6К × Мп (t0–1 –
тона за второй от– tн.в)
резок времени
Температура бетона
t (1-2)
Q1тс– 2 − Q1тп– 2
t
=
1– 2
к концу выдерживаcγ
ния во второй отрезок времени
Средняя темпераt ср. (1t +t
t1ср−2 = 0–1 1– 2
тура за второй от2)
2
резок времени
Экзотермия цеСм. прил. 1
Э2
мента за второй отрезок времени
Э1
Теплосодержание
бетона за третий отрезок времени
Qтп (2-3) Теплопотери бетона за третий отрезок времени
Температура бетона
t (2-3)
к концу выдерживания в третий отрезок времени
Средняя темпераt ср. (2тура за третий отре3)
зок времени
Qтс (2-3)
Название поля
Значение
Расчетная формула
тc
Теплосодержание
Q0−
1 = Cб × γб × tб.н + Ц × Э
бетона за первый
отрезок времени
Qтп (0-1) Теплопотери беQ0тп–1 = τ × 3,6К × Мп(tб.н –
тона за первый отtн.в)
резок времени
Температура бетона
t (0-1)
Q тс − Q0тп–1
t0 –1 = 0 –1
к концу выдерживаcγ
ния в первый отрезок времени
t ср. (0-1) Средняя темпераt +t
t0ср−1 = б.н 0–1
тура за первый от2
резок времени
Qтс (0-1)
Единицы измерения
кДж
кДж
°С
°С
тc
Q2−
3 = Cб × γб × t1–2 + Ц ×
кДж/кг
кДж
кДж
°С
°С
кДж/кг
кДж
Э2
тп
Q2−
3 = τ × 3,6К × Мп (t1–2 –
кДж
– tн.в)
t2 – 3 =
Q2тс–3 − Q2тп–3
cγ
°С
t1– 2 + t2–3
2
°С
t2ср−3 =
Рис. 10 (окончание). Третья расчетная область, Позиции № 3–5
Рис. 10 (начало). Третья расчетная область, Позиции № 3–5
Позиции № 6, 7 являются завершающими во всей цепи расчета. Они содержат ключевую информацию о возрасте бетона в сутках, а также значения относительной прочности бетона за расчетные отрезки времени (рис. 11).
24
25
Название
поля
T сут. (0-1)
T сут. (1-2)
T сут. (2-3)
R (0-1)
R (1-2)
R (2-3)
Значение
Расчетная формула
Единицы
измерения
Расчетный возраст бетона в сутках
То же
»
Относительная прочность бетона за первый отрезок времени
Относительная прочность бетона за второй отрезок времени
Относительная прочность бетона за третий отрезок времени
См прил. 3
сут
То же
»
См прил. 4
сут
сут
%
То же
%
Кнопка «Выйти»
»
%
Кнопка «Выйти» позволяет завершить работу с программой.
Стоит отметить, что все параметры, вводимые в область исходных
данных, а также все значения в расчетных полях не будут сохранены.
Рис. 12. Контекстное меню кнопки «Таблицы»
Рис. 11. Четвертая расчетная область, Позиции № 6, 7
Кнопка «Справка»
Кнопка «Справка» еще только разрабатывается и будет содержать основную информацию по работе с программой.
Кнопка «Таблицы»
Кнопка «Таблицы» позволяет получить и проверить табличные значения, которые используются при расчете способом термоса. Эта кнопка открывает дополнительное окно (рис. 12).
26
Пример автоматизированного расчета
по предложенной методике
Исходные данные:
размеры фундамента 72,0×18,0×0,7 м;
бетон класса В25;
расход цемента 400 кг/м3 (ПТЦМ500);
опалубка – ламинированная фанера толщиной 20 мм;
открытая поверхность бетона укрыта пленкой и одним слоем пенопласта плитного толщиной 40 мм;
• расчетная температура наружного воздуха в декабре –3,9 °С
(см. табл. 5.1 в источнике [3]);
• максимальная амплитуда колебаний суточной температуры 19,6 °С [4];
• скорость ветра ≤5 м/с;
• основание плиты – песок (w = 5 %);
• бетонная смесь на заводе на выходе из бетоносмесителя имеет температуру +35 °С;
• время транспортирования бетонной смеси 45 мин (рис. 13, 14).
•
•
•
•
•
27
δ = 0,04 м – толщина слоя пенопласта плитного; λ = 0,043 Вт/(м2 · °С) – коэффициент теплопроводности слоя пенопласта плитного.
Коэффициент теплопередачи опалубки из ламинированной фанеры толщиной 20 мм, утепленной одним слоем пенопласта плитного между слоями
полиэтиленовой пленки, находится по формуле
1
1
Вт
К2 =
.
=
= 0,88 2
1
δi
1
0,04 0,02
м
⋅ °С
+
+
+
α
λi 26,56 0,043 0,116
Коэффициент теплопередачи грунта
К 3 = 1,13η
Рис. 13. Область исходных данных № 1
16,7
Вт
λсγ
= 1,13 ⋅ 1,5
= 5,17 2
,
τ
30
м ⋅ °С
где τ – время от начала выдерживания бетона, ч, принимаемое равным 30 ч;
η – коэффициент для мерзлого грунта при влажности 5 %, η = 1,5 (см. формулу (8)).
Значение λсγ определяется по табл. 3 в источнике [2]. Для песка при
влажности w = 5 %
λсγ = 16,7 (рис. 15).
Рис. 14. Область исходных данных № 2
Определить:
• время остывания бетона до +5 °С (либо через 72 ч);
• достигаемую прочность за время выдерживания.
Решение
1. Определение модуля поверхности
Модуль поверхности рассчитывается так:
F 2 ⋅ 72 ⋅ 18 + 2 ⋅ 0,7 ⋅ 72 + 2 ⋅ 0,7 ⋅ 18
Мп = =
= 3,0 м −1 ,
V
72 ⋅ 18 ⋅ 0,7
где F – площадь охлаждаемых поверхностей, м3 (определена как сумма неопалубленных и опалубленных поверхностей конструкции); V – объем бетона, м3.
2. Определение коэффициентов теплопередачи охлаждаемых поверхностей (К)
Коэффициент теплопередачи открытой поверхности плиты
К1 =
Вт
1
1
=
= 1,03 2
,
1
0,04
1
δi
⋅ °С
м
+
+
α
λi 26,56 0,043
Рис. 15. Первая расчетная область, Позиция № 1
Приведенный коэффициент теплопередачи
К F + К2 F2 + К3F3 1,03 ⋅1296 + 0,88 ⋅126 + 5,17 ⋅1296
К= 1 1
=
=
F1 + F2 + F3
1296 + 126 + 1296
Вт
.
м ⋅ °С
3. Определение температуры бетонной смеси к началу выдерживания (tб.н)
Рассчитаем температуру наружного воздуха в декабре в Санкт-Петербурге:
19,6
Δt
ср
tн.в = tн.в
− max = −3,9 −
= −13,7 °С.
2
2
Снижение температуры при транспортировании и при перегрузках
смеси
Δ t тр = ( t б.с − t н.в )( 0 ,0025 τ тр + 0 ,032 n ) = ( 35 − ( − 13 ,7 )) ×
= 3,0
2
× ( 0 ,0025 ⋅ 45 + 0 ,032 ⋅ 2 ) = 8,60 ° С.
где α – коэффициент теплопередачи у наружной поверхности ограждения,
Вт/(м2 · °С) (при скорости ветра 5 м/с α = 26,56 Вт/(м2 · °С) [1, п. 5.13]);
28
29
Температура бетонной смеси к началу ее укладки в опалубку
t н.у = 35 − Δ t тр = 35 − 8,60 = 26 , 4 ° С.
Снижение температуры смеси за время
Δ t укл = ( t н.у − t н.в ) τ укл ⋅ Δ t цил =
= ( 26 , 4 − ( − 13 ,7 )) 45 ⋅ 0 ,003 = 5, 4 ° С.
Температура бетона к началу выдерживания:
tб.н = tн.укл – Δtукл = 26,4 – 5,4 = 21,0 °С (рис. 16).
Рис. 17. Третья расчетная область, Позиция № 3
Теплосодержание бетона за отрезок от 12–24 ч
Q12тс– 24 = Cб × γб × t0–12 + Ц × Э1 = 2625 ∙ 26,57 +
Рис. 16. Вторая расчетная область, Позиция № 2
4. Определение теплосодержания и теплопотерь бетона за каждый
расчетный период
Температуру твердеющего бетона требуется определять через каждые
12 ч, сопоставляя теплосодержание бетона к началу расчетного периода плюс
тепловыделение цемента (левая часть уравнения) с температурами бетона
в окружающую среду (правая часть уравнения):
Cб × γб(tб.н – tб.к) + Ц × Э = τ × 3,6К × Mп(tб.ср – tн.в).
Постоянными величинами в этом уравнении будут
кДж
кДж
;
Сб × γб = 1,05
× 2500 кг/м3 = 2625 3
кг ⋅ °С
м ⋅ °С
3,6К × Mп = 3,6 ∙ 3,0 Вт/(м2 · °С) × 3,0 м–1 = 32,4 кДж/(ч · °С).
Теплосодержание бетона за первые 12 ч
+ 400 ∙ 120,69 = 118 042,89 кДж,
где Э – тепловыделение цемента (портландцемент 400), определяемое интерполяцией по прил. 1 или 2.
Теплопотери за отрезок 12–24 ч
Q12тп– 24 = τ × 3,6К × Mп (t0–12 – tн.в) = 24 · 32,4 (26,57 –
– (–13,7)) = 31 253,20 кДж.
Температура бетона к концу выдерживания отрезка 12–24 ч
Q12тс−24 − Q12тп−24 118 042,89 − 31 253,2
=
= 33,1 °С.
2625
сγ
Средняя температура за отрезок 12–24 ч (рис. 18)
t0 –12 + t12– 24 26,57 + 33,1
ср
=
= 29,8 °С.
t12
−24 =
2
2
t12−24 =
тc
Q0−
12 = Cб × γб × tб.i + Ц × Э = 2625 ∙ 21,0 +
+ 400 ∙ 70,32 = 83 226,75 кДж.
Теплопотери за первые 12 ч
тп
Q0−
12 = τi × 3,6К × Мп (tб.i – tн.в) = 12 ∙ 32,4 (21,0 –
– (–13,7)) = 13 458,66 кДж.
Температура бетона к концу выдерживания первых 12 ч
t0−12 =
Q0тс−12 − Q0тп−12 83 226,75 − 13 458,66
=
= 26,58 °С.
2625
сγ
Средняя температура за первые 12 ч (рис. 17) составит
21,0 + 26,58
t +t
= 23,8 °С.
t0ср−12 = б.н 0–12 =
2
2
30
Рис. 18. Третья расчетная область, Позиция № 4
На рис. 19 приведены следующие значения:
теплосодержание бетона за отрезок от 24–36 ч Q24тс–36 ;
тп
• теплопотери за отрезок 24–36 ч Q24
– 36 ;
• температура бетона к концу выдерживания отрезка 24–36 ч (t24–36);
ср
• средняя температура за отрезок 24–36 ч ( t24
– 36 ).
•
31
Список литературы
Рис. 19. Третья расчетная область, Позиция № 5
Данные расчетов для отрезков приведены в табл. 5 и рис. 20, 21.
Таблица 5
Раскладка данных автоматизированного расчета по отрезкам
№
п/п
1
2
3
T, ч
Qтс, кДж
Qтп, кДж
ti-x, °С
tср, °С
0–12 83 226,75 13 458,66
12–24 118 042,89 31 253,20
24–36 155 526,88 54 427,00
26,57
33,1
38,5
23,8
29,8
35,8
Э, кДж tcут, сут
R, %
120,69
171,84
216,73
20,25
30,82
40,62
0,69
1,68
3,07
1. Руководство по производству бетонных работ в зимних условиях,
районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера / ЦНИИОМТП Госстроя СССР. М.: Стройиздат, 1982. 213 с.
2. Р-НП СРО ССК-02–2014. Рекомендации по производству работ
в зимний период. НП СРО «ССК УРСИБ», 2014. 84 с.
3. СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».
4. Кузнецов Ю. П. Проектирование железобетонных работ. Киев,
Донецк: Вища шк. Головное изд-во, 1985. 280 с.
5. Технологические основы монолитного бетона. Зимнее бетонирование: моногр. / Л. М. Колчеданцев, А. П. Васин, И. Г. Осипенкова, О. Г. Ступакова; под ред. Л. М. Колчеданцева. СПб.: Изд-во «Лань», 2016. 280 с.
6. Руководство по прогреву бетона в монолитных конструкциях. М.:
НИИЖБ, 2005. 275 с.
Вывод
Через 36 ч относительный возраст бетона составит 3,07 сут. За это
время температура бетона поднимется до +35,8 °С, а конструкция наберет
прочность в 40,62 % от проектной прочности R28.
Рис. 20. Четвертая расчетная область, Позиция № 6
Рис. 21. Четвертая расчетная область, Позиция № 7
32
33
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Тепловыделение цементов (Э) различных видов и марок в зависимости
от температуры твердения и времени твердения [1]
Приложение 2
Усовершенствованная таблица тепловыделения цементов (Э)
в зависимости от температуры твердения и времени твердения
t, °С / T, ч
Портландцемент 400
Портландцемент
500, 600
34
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
6
12
24
36
48
60
72
–
–
29
46
63
86
109
12
25
50
77,5
105
125,5
146
27
46
77,5 106,75 136 156,75 177,5
42
67
105
136
167
188
209
52,5 83,75 125,75 154,25 182,75 203,75 224,75
63
100,5 146,5 172,5 198,5 219,5 240,5
73,5 117,25 167,25 190,75 214,25 235,25 256,25
84
134
188
209
230
251
272
95,5 147,5 198,5 219,5 240,5 261,5 282,5
107
161
209
230
251
272
293
118,5 174,5 219,5 240,5 261,5 282,5 303,5
130
188
230
251
272
293
314
t, °С / T, ч
6
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
12
25
33,5
42
57,75
73,5
89,25
105
125,75
146,5
167,25
188
12
24
36
48
60
72
25
42
65,5
89
107
125
42
63
84
105
136
167
63
94
120,25 146,5 177,75 209
84
125
156,5
188
219,5
251
104,75 146
177,5
209 235,25 261,5
125,5
167
198,5
230
251
272
146,25 188
219,5
251 266,75 282,5
167
209
240,5
272
282,5
293
182,75 224,75 253,625 282,5 295,625 308,75
198,5 240,5 266,75 293 308,75 324,5
214,25 256,25 279,875 303,5 321,875 340,25
230
272
293
314
335
356
35
Приложение 3
Значения, приведенные к изотерме 18 °С длительности выдерживания
бетона в сутках в зависимости от интервала между замерами
и его средней температурой
36
Приложение 4
Кинетика нарастания прочности бетона в процентах
от R28 при T = 18 °С по (Г. Д. Вишневскому)
37
Приложение 6
Приложение 5
Теплотехнические характеристики строительных
и теплоизоляционных материалов
38
39
Приложение 7
40
Приложение 8
41
Приложение 9
42
Приложение 10
43
Приложение 11
Приложение 12
Основное меню программы ConcreteTermo v1.0
Нарастание прочности бетона в процентах от R28
при температуре твердения от 0 до +70 °С [6]
44
45
Оглавление
Введение ..................................................................................................................3
Глава 1. Суть способа термоса и рациональные области
его применения .......................................................................................................4
Глава 2. Традиционная методика расчета режима выдерживания
и пример ручного расчета......................................................................................5
Глава 3. Предлагаемая методика расчета режима выдерживания
и пример ручного расчета....................................................................................13
Глава 4. Руководство по работе с программой ConcreteTermo
и пример автоматизированного расчета. ...........................................................18
Список литературы ..............................................................................................33
Приложения .........................................................................................................34
Учебное издание
Колчеданцев Леонид Михайлович
Егозаров Александр Дмитриевич
МЕТОДИКИ И ПРИМЕРЫ РУЧНОГО
И АВТОМАТИЗИРОВАННОГО РАСЧЕТОВ РЕЖИМОВ
ВЫДЕРЖИВАНИЯ БЕТОНА
ПО СПОСОБУ ТЕРМОСА
Учебное пособие
Редактор А. А. Стешко
Корректор А. А. Стешко
Компьютерная верстка И. А. Яблоковой
Подписано к печати 13.06.2017. Формат 60×84 1/16. Бум. офсетная.
Усл. печ. л. 2,8. Тираж 100 экз. Заказ 48. «С» 29.
Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет.
190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4.
Отпечатано на ризографе. 190005, Санкт-Петербург, ул. Егорова, д. 5/8, лит. А.
46
47
ДЛЯ ЗАПИСЕЙ
48
Документ
Категория
Без категории
Просмотров
0
Размер файла
2 295 Кб
Теги
ruchnogo, metodika, kolchedanzev
1/--страниц
Пожаловаться на содержимое документа